Transport- und Montagezustände gemäß Abschnitt 12

Konstruktionshandbuch 

zum 

ELECO Qualitäts-Dachaussteifungssystem 

Grundlage ist DIN1052: 1988-04 auf Basis „zulässiger Spannungen“ 

Dachkonstruktionen für Lidl Verbrauchermärkte in 

GANG-NAIL Bauweise 

Verantwortlich: Eleco Bauprodukte GmbH 

Erdinger Straße 82a 

85356 Freising 

Tel.: +49 (0) 8161 / 8796-0 

FAX: +49 (0) 8161 / 8796-33 

info@eleco.de 

www.eleco.de 

Version 2-2009 Stand : Februar 2009

Konstruktionshandbuch zum Eleco Qualitäts-Dachaussteifungssystem 

für Fa. LIDL Dienstleistung GmbH & Co. KG Seite A von 144 

Inhaltsverzeichnis 

A. EINLEITUNG ........................................................................................................................................ C 

1. VORBEMERKUNGEN ZUM ELECO QUALITÄTS-DACHAUSSTEIFUNGSSYSTEM............. 4 

ZIELSETZUNG................................................................................................................................................. 4 

UMSETZUNG .................................................................................................................................................. 5 

ABWEICHENDE BINDERFORMEN .................................................................................................................... 6 

PARAMETER ZUR STEIGERUNG DER QUALITÄT DER DACHKONSTRUKTION ................................................... 6 

IMPERFEKTIONEN / SCHRÄGSTELLUNG DER BINDER...................................................................................... 7 

WIRTSCHAFTLICHKEIT................................................................................................................................... 7 

VERGABE AN HERSTELLERBETRIEBE............................................................................................................. 7 

GENAUE LASTERMITTLUNG/EINZUGSFLÄCHEN ............................................................................................. 8 

NÄHERUNGSMETHODEN ZUR BERECHNUNG KOMPLEXER RÄUMLICHER STRUKTUREN .................................. 8 

SCHULUNGEN FÜR DIE MONTAGEBETRIEBE................................................................................................... 9 

EINGANGSKONTROLLE................................................................................................................................... 9 

VERBÄNDE..................................................................................................................................................... 9 

GIEBELBINDER............................................................................................................................................... 9 

DETAILS/DETAIL-KATALOG/DETAILPLÄNE................................................................................................. 10 

UNTERGURTVERBÄNDE ZUR AUSSTEIFUNG DER HAUPTGIEBEL................................................................... 11 

BAUBESCHREIBUNG GEMÄß LIDL BBS2007 ............................................................................................... 11 

MUSTERBEISPIEL FÜR SATTELDACH UND PULTDACH .................................................................................. 11 

ERGÄNZENDER HINWEIS ZUR THEMATIK STÄHLERNE RISPENBÄNDER ........................................................ 12 

LAGERUNG UND TRANSPORT DER NAGELPLATTENBINDER.......................................................................... 14 

KONTROLLE DURCH DEN PRÜFINGENIEUR ................................................................................................... 14 

2. LASTEINWIRKUNGEN ..................................................................................................................... 15 

STÄNDIGE LASTEN....................................................................................................................................... 15 

WINDLASTEN............................................................................................................................................... 19 

SCHNEELASTEN ........................................................................................................................................... 19 

3. DETAILLIERTE, ALLGEMEINE ANGABEN ZUM KONSTRUKTIONSPRINZIP.................. 21 

AUFGABENSTELLUNG .................................................................................................................................. 21 

KONZEPT DER STATISCHE BERECHNUNG..................................................................................................... 21 

BINDERKONFIGURATIONEN.......................................................................................................................... 21 

BINDERAUFTEILUNG.................................................................................................................................... 22 

VERBANDSANORDNUNG UND KONFIGURATION........................................................................................... 22 

DACHLATTEN, DEREN ANSCHLÜSSE UND AN DIE VERBÄNDE WEITERZULEITENDE KRÄFTE ........................ 22 

4. VERWENDETE MATERIALIEN ...................................................................................................... 26 

HÖLZER NACH DIN4074-1 DER SORTIERKLASSE S10.................................................................................. 26 

NAGELPLATTEN DER FA. ELECO BAUPRODUKTE GMBH.............................................................................. 26 

BLECHFORMTEILE DER FA. SIMPSON STRONG-TIE....................................................................................... 26 

ANKERBOLZEN DER FA. FISCHER................................................................................................................. 28 

HALFENSCHIENEN TYP HZA 41/22.............................................................................................................. 29 

HALFENSCHIENEN TYP HTA (Z.B. HTA 40/22)........................................................................................... 30 

BEFESTIGUNGSMITTEL FÜR WANDAUSFÜHRUNGEN OHNE HALFENSCHIENE................................................ 31 

DACHEINDECKUNGEN.................................................................................................................................. 32 

5. ANFORDERUNG AN DIE HERSTELLERBETRIEBE, ZUGEHÖRIGE NACHWEISE ........... 33 

ZERTIFIZIERUNG VON HERSTELLERN VON NAGELPLATTENBINDERN........................................................... 33 

NACHWEIS DER ZERTIFIZIERUNG................................................................................................................. 33 

BINDERHERSTELLER .................................................................................................................................... 33 

ELECO Bauprodukte GmbH, 85356 Freising, Erdinger Straße 82a Stand 2/2009 

Jede Art der Vervielfältigung, auch auszugsweise, nur mit Genehmigung der Eleco Bauprodukte GmbH


für Fa. LIDL Dienstleistung GmbH & Co. KG Seite B von 144 

6. MUSTERBEISPIEL FÜR DEN LIDLMARKT TYP LD-G2 ........................................................... 34 

PROJEKTANGABEN....................................................................................................................................... 34 

BAUTEILLISTE.............................................................................................................................................. 34 

STATISCHE BERECHNUNG FÜR DEN LIDLMARKT TYP LD-G2 ...................................................................... 36 

POSITIONSPLAN ........................................................................................................................................... 36 

HAUPTBINDER HB1 ..................................................................................................................................... 37 

OBERGURTVERBAND VB1 ........................................................................................................................... 45 

Vorkrümmungsannahme W1 .................................................................................................................. 53 



Externe Lasteinwirkung.......................................................................................................................... 63 

Ungewollter Schrägstellung................................................................................................................... 65 

Kombinationsregeln für die Vorkrümmungsannahme W1 ..................................................................... 69 

Kombinationsregeln für die Vorkrümmungsannahme W2 ..................................................................... 74 

Kombinationsregel für die Vorkrümmungsannahme W3 ....................................................................... 79 

K-VERBAND K-VB1.................................................................................................................................... 88 

Mindestanschluss des Obergurtverbandes an den K-Verband............................................................... 88 

Weiterleitung der Obergurtverbands-Auflagerlasten in die K-Verbände .............................................. 89 

Lastannahmen zu den K-Böcken im Bereich der Untergurtverbände .................................................... 91 

Erfassung der Einwirkungen aus dem Längsverbandssystem ................................................................ 92 

LÄNGSVERBÄNDE L-VB1............................................................................................................................ 95 

Gegenüberstellung: Genaues Statisches System und vereinfachtes Trägersystem................................. 96 

UNTERGURTVERBAND AM GIEBEL............................................................................................................... 99 

GIEBELAUSBILDUNG.................................................................................................................................. 108 

QUERGIEBELBINDER HB2.......................................................................................................................... 109 

HAUPTBINDER HB3 ................................................................................................................................... 111 

HAUPTBINDER HB4 ................................................................................................................................... 112 

ALLE AUFSATZBINDER ASB1 BIS ASB7.................................................................................................... 114 

7. MUSTERBEISPIEL FÜR EINEN LIDLMARKT MIT PULTDACH........................................... 115 

PROJEKTANGABEN..................................................................................................................................... 115 

BAUTEILLISTE............................................................................................................................................ 115 

STATISCHE BERECHNUNG FÜR EINEN LIDLMARKT MIT PULTDACHFORM................................................... 116 

POSITIONSPLAN ......................................................................................................................................... 116 

HAUPTBINDER HB1 ................................................................................................................................... 117 

OBERGURTVERBAND VB1 ......................................................................................................................... 118 

Externe Lasteinwirkung........................................................................................................................ 126 

Ungewollter Schrägstellung................................................................................................................. 127 

Vorkrümmungsannahme W1 ................................................................................................................ 128 

Vorkrümmungsannahme W3 ................................................................................................................ 129 

8. ERGÄNZENDE ANGABEN UND HILFESTELLUNGEN FÜR DIE ABARBEITUNG ............ 131 

9. ANGABEN ZUR MONTAGE............................................................................................................ 132 

10. BAUWERKSÜBERWACHUNG....................................................................................................... 137 

EXTERNE KONTROLLE DURCH DEN BEAUFTRAGTEN PRÜFINGENIEUR ....................................................... 137 

INTERNE KONTROLLE DURCH BINDERHERSTELLER ................................................................................... 137 

11. BRANDSCHUTZBEMESSUNGEN BEI NAGELPLATTENBINDERN...................................... 138 

12. SCHLUSSWORT // GEBRAUCHSMUSTERURKUNDE.............................................................. 140 




für Fa. LIDL Dienstleistung GmbH & Co. KG Seite C von 144 

A. Einleitung 

• Seit mehr als 30 Jahren werden Dachkonstruktionen in Nagelplattenbauweise nach 

dem System GANG-NAIL erfolgreich in Europa eingesetzt. 

• Das aus den USA stammende und dort hauptsächlich angewandte System für 

Dachkonstruktionen wurde 1966 erstmals in Deutschland bauaufsichtlich 

eingeführt und im gleichen Jahr bereits verwendet. 

• Aufgrund der außergewöhnlichen Tragfähigkeit und der sich hieraus ergebenden 

Wirtschaftlichkeit des GANG-NAIL Systems wurde der Bauweise in der 

DIN1052 Ausgabe 4-1988 erstmalig ein eigenes Kapitel gewidmet. 

• Mit der Einführung der neuen Holzbaunorm DIN1052 Ausgabe 8-2004 wurde für 

das Produkt Nagelplatte sogar ein eigenes Rechenverfahren entwickelt, welches 

unter anderem die Übertragung planmäßiger Biegemomente erlaubt. 

• Bedingt durch die enorme Tragfähigkeit (große Kräfte pro Flächeneinheit) hat sich 

das Anwendungsspektrum erheblich erweitert. Insbesondere wurde die 

Spannweitenbeschränkung von 20m auf die Bauteillänge von bis zu 35m erweitert. 

• Waren bei den anfänglichen Spannweiten


für Fa. LIDL Dienstleistung GmbH & Co. KG Seite 4 von 144 

1. Vorbemerkungen zum ELECO Qualitäts-Dachaussteifungssystem 

für Lidl- Dachkonstruktionen 

Nachfolgende Ausarbeitung ist formal gültig bis 30.06.2009. Ab 1.07.2009 

verliert dieses Dokument seine Gültigkeit und wird dabei inhaltlich durch das neue 

semi-probalistische Sicherheitskonzept entsprechend der DIN1052: 2008-12 

ersetzt, wobei das Prinzip und die Konstruktionsart unverändert beibehalten wird. 

Infolge der vom Institut für Bautechnik in Berlin Ende November 2008 erneut 

eingeführten Verlängerung der Koexistenzphase bezüglich der gleichwertigen 

Anwendung der DIN1052: 1988-04 und der DIN1052: 2008-12, ist es ggf. 

zwischenzeitlich auch möglich Dächer in NP-Bauweise nach der neuen 

Holzbaunorm DIN1052: 2008-12 zu bemessen. Zu diesem Zweck stellt Eleco nach 

Erteilung der zugehörigen bauaufsichtlichen Zulassung für die Nagelplatten ein 

separates Konstruktionshandbuch zur Verfügung. 

Alle in diesem Konstruktionshandbuch nachfolgend angegebenen Lasten, 

Imperfektionen, Binderprofile mit zugehörigen Strebenfüllungen, Querschnitte, 

Anschlüsse und Verbindungsmittel sind beispielhaft. Sie dürfen je nach 

Bauaufgabe individuell vom Fachplaner (Nagelplattenbinder-Lieferant) verändert 

werden, wobei die Prinzipien des Handbuchs beizubehalten sind. Damit soll 

sichergestellt werden, dass Unwägbarkeiten zum Beispiel Verfügbarkeit von 

Materialien nicht zu unnötigen Verzögerungen auf der Baustelle führen. 

• Zielsetzung 

Ziel dieses Konstruktionshandbuches ist es, die Qualität der Dachkonstruktionen 

von Nagelplattenbinderdächern anzuheben, unvermeidbare 

Imperfektionen bei der Montage auf ein Mindestmaß zu beschränken sowie das 

Langzeitverhalten zu verbessern und erkannte Schwachstellen aus der 

Vergangenheit zu vermeiden. 

Da die Fa. Lidl nur in größeren Zeitabständen ihre Baubeschreibungen 

aktualisiert und versendet, ist es im Rahmen der Qualitätssicherung bei der 

Bearbeitung von Angeboten und Projekten notwendig sich stets auf die 

aktuellsten Ausgaben des von Eleco herausgegebenen 

Konstruktionshandbuches zu beziehen. Die aktuellsten Versionen sind 

zusammen mit den aktuellsten Plänen unter www.eleco.de verfügbar. 





zu (1.): Vorbemerkungen zum ELECO Qualitäts-Dachaussteifungssystem 

• Umsetzung 

Im Sinne des Bauherrn werden die Lastannahmen möglichst realistisch erfasst. 

Ebenso werden Bauteile symmetrisch dimensioniert, so dass auf der Baustelle 

fehlerhaftes Einbauen beispielsweise durch Verwechseln von „links und rechts“ 

ohne statische Auswirkung bleibt. Aus Gründen der Vergleichbarkeit von 

Angeboten unterschiedlicher Anbieter werden diese Lastprinzipien bei dem 

Erstellen des Angebotes vorausgesetzt. Siehe hierzu den separaten Punkt 

Lastermittlung für den Ober –und Untergurtbereich. 

Untergurtverband UG_VB1 – N E U 

K-Verband K-VB1 – N E U 

Obergurtverband VB1 

Um die aus den Einwirkungen errechneten Kräfte und Momente bzw. um die 

hieraus resultierenden Spannungen zuverlässig aufnehmen zu können, wurden 

Bauteile und Anschlüsse entwickelt, die weitgehend standardisiert sind. Im 

Bedarfsfall sind diese der jeweiligen statischen Aufgabe anzupassen und in die 

zu erstellende individuelle Statik zu integrieren. Alle Anschlussdetails sind 

dabei nach demselben Prinzip auszuführen und den tatsächlichen Kräften und 

geometrischen Gegebenheiten anzupassen. 

Basierend auf den abgestimmten Lastannahmen, den entwickelten Prinzipien 

bei den Standarddetails und der Erfassung aller benötigten Bauteile (keine 

unplanmäßig losen Bretter) sind Dächer dieser Bauart einfach auf 

Vollständigkeit und Funktionalität zu überprüfen und ggf. Bauteil und 

Montagefehler rechtzeitig erkennbar. 


Jede Art der Vervielfältigung, auch auszugsweise, nur mit Genehmigung der Eleco Bauprodukte GmbH 

Längsverband L-VB1 – N E U 

Darstellung der N E Uen vorgefertigten Bauteile 

des ELECO Qualitäts-Dachaussteifungssystem




Beim neuen Aussteifungskonzept wird 

bewusst auf die Verwendung von stählernen 

Rispenbändern verzichtet, da diese oftmals 

nicht ausreichend gespannt und mit 

ungenügenden verfügbaren 

Anschlussflächen eingebaut werden. Bei 

ungeschickter Anordnung dieser Bänder 

sind in vielen Fällen 

Zusatzbeanspruchungen in lokalen 

Nagelplatten unvermeidbar. 

• Abweichende Binderformen 

Das ELECO Qualitäts-Dachaussteifungssystem ist für beliebige Dachformen 

zuverlässig anwendbar. 

Dies gilt beispielsweise auch für hohe, ggf. horizontal zu kappende Binder. 

Ebenso anwendbar ist das ELECO Qualitäts-Dachaussteifungssystem bei 

Pultdachbindern sowie bei Split Roof–Dächern. 

• Parameter zur Steigerung der Qualität der Dachkonstruktion 

� Kein Verziehen der Hauptbinder durch unsachgemäßes Spannen der 

Rispenbänder. 

� Vermeidung temperaturempfindlicher stählerner Rispenbändern für die 

Aussteifung des Daches. 

� Erhöhung der Sicherheit für die Einsatzkräfte der Feuerwehr durch 

Weglassen der feuerempfindlichen Rispenbänder. 

� Strukturbedingte, verbesserte lotrechte Binderausrichtung durch den Einbau 

von vorgefertigten orthogonal zu den Bindern verlegten Längsverbänden. 

� Reduzierung unvermeidbarer Montage-Imperfektionen auf ein Minimum. 

� Vergrößerung der Nagel- Anschlussflächen für eine ausreichende 

fachgerechte Vernagelung der zu verbindenden Bauteile mit zugehöriger 

Erhöhung der Anschlusssteifigkeiten im ganzen Aussteifungsbereich. 

� Erhöhung der Steifigkeit der Dachkonstruktion durch den Einbau industriell 

vorgefertigter, parallelgurtiger Obergurtverbände und zusätzlicher 

parallelgurtiger Längsverbände in Füllstabebene. 

� Minimierung der bauseits zu verrichtenden Arbeiten durch den hohen 

Vorfertigungsgrad im Herstellwerk. 



Zusatzbeanspruchungen in lokalen 

Nagelplatten




� Einteilige Binder zur Vermeidung unnötiger Montagestöße im Ober- und 

Untergurtbereich. 

� Vermeidung extrem schlanker Obergurtquerschnitte (z.B. 6/30) wegen der 

erhöhten Gefahr von Verdrillung aus ungewollter Imperfektion. (ggf. 

zusätzliche Stabilisierungsmaßnahmen an der Unterkante der Obergurte 

erforderlich) 

� Zusätzliche Gabellagerungen durch orthogonal verlegte Längsverbände als 

Kippsicherung für die schlanken Obergurtquerschnitte. 

� Vermeidung großer Einzelbauteillängen bei den aussteifenden Bauteilen. 

� Einfache robuste Holz/Holz Nagelverbindungen. 

� Verbesserung der Erdbebensicherheit durch die eingebauten Längsverbände 

mit erhöhter Systemsteifigkeit und duktilen Holz / Holz-Verbindungen. 

• Imperfektionen / Schrägstellung der Binder 

Bedingt durch das planmäßige Zusammenspiel zwischen den Hauptbindern und 

den aussteifend wirkenden Längsverbänden in Füllstabebene ergibt sich 

zwangsläufig bei der Montage des Daches eine hohe Passgenauigkeit. 

Die in den Längsverbänden enthaltenen vertikalen Streben ermöglichen bereits 

visuell eine rasche Feststellung unerwünschter Abweichungen an der 

gewünschten Orthogonalität zwischen Binder und Längsverband. 

Mit diesem Konstruktionsprinzip können somit Imperfektionen und 

Montagetoleranzen hinsichtlich Schrägstellung und Vorkrümmung zuverlässig 

auf ein Minimum reduziert werden. Als zusätzlicher, positiver Nebeneffekt 

ergibt sich eine hinreichend wirksame Gabellagerung für die gedrückten 

Obergurte. 

• Wirtschaftlichkeit 

Vergleichsberechnungen zu den Herstell- und Einbaukosten unter Beachtung 

aller Einflussparameter zeigen, dass bei konsequenter Anwendung der 

Konstruktionsprinzipien die neuen Dächer nicht nur erheblich sicherer sind, 

sondern auch zu einer hohen Wirtschaftlichkeit (z.B. Instandhaltungskosten) 

führen. 

• Vergabe an Herstellerbetriebe 

Die Vergabe erfolgt ausschließlich an qualifizierte Herstellerbetriebe, welche 

für die Herstellung von Nagelplattenbindern die notwendige Zertifizierung, 

gemäß der Bauregelliste aufweisen und durch betriebseigene QM Systeme die 

notwendige Qualität der Dächer sicherstellen. 






• Genaue Lastermittlung/Einzugsflächen 

Wenn alle zur Verwendung kommenden Materialien von Beginn an eindeutig 

festliegen, kann die Statik auf Basis dieser Vorgaben erstellt werden. 

(z.B. Dacheindeckung Sigma Pfanneneindeckung Top 2000S) 

In allen anderen Fällen sind alle Bauteile des Daches so zu dimensionieren, dass 

alle von Lidl in der Baubeschreibung vorgeschlagenen Dacheindeckungen 

verlegbar sind. Dies führt i.a. zu geringfügig höheren Obergurtlasten, minimiert 

aber das Risiko des Binderlieferanten und die Gefahr, dass die Lastannahmen in 

der Statik nicht mit der Ausführung übereinstimmen. Alle notwendigen Lasten 

aus Einbauten wie Lüftungsaggregate werden passgenau durch die Eleco 

Software erfasst und zugehörige Querschnittsverstärkungen als separates 

Einzelbauteil bemessen. Dabei bleiben alle Binder in Form, Abstand und 

Abmessungen konstant. 

Für die Ermittlung der Einwirkungen aus Wind- und Schneelasten dienen die 

aktuellsten, neuesten Normen der DIN 1055. Einwirkungen aus Wind regelt 

DIN 1055, Teil 4, Ausgabe 03/2005 und Einwirkungen aus Schnee DIN 1055, 

Teil 5, Ausgabe 07/2005. 

Bei der Ermittlung der Obergurtlasten sind ggf. bei der statischen Berechnung 

alle zusätzlichen Lasten aus möglichen Schneeansammlungen in Dachkehlen, 

aus den Aufsatzbindereigenlasten sowie dem Eigengewicht der Wind- und 

Knickverbände in Obergurtebene zu erfassen. 

Da diese Lasten meist nur asymmetrisch auftreten, sind die Binder und ggf. die 

Aussteifungsverbände symmetrisch auszuführen, um Fehler infolge 

Verwechslung beim Einbau vorzubeugen. 

Das bedeutet in der Berechnung einen asymmetrischen Lastansatz aber eine 

symmetrische Bemessung und Konstruktion der Binder. 

Bei der Verbandsbemessung ist eine genauere Erfassung der Form und Größe 

der Lasteinzugsfläche am Giebel vorzunehmen. 

Das Eigengewicht des Längsverbandes wird dabei wegen der geringen 

Holzstärke von 35 mm und dem begrenzten Einwirkungsbereich auf die 

Hauptbinder vernachlässigt. 

• Ableitung von praxisgerechten Näherungsmethoden zur Berechnung komplexer 

räumlicher Strukturen: 

Die Firma Eleco hat umfangreiche räumliche Berechnungen an Satteldächern 

auf Basis Theorie 2. Ordnung durchgeführt, bei der sowohl Schiefstellungen der 

Binder als auch lokale und globale Vorkrümmungen an den gedrückten 

Obergurten neben den üblichen Windlasten bei den aussteifenden Bauteilen 

berücksichtigt wurden. 






Aus Gründen der Vereinfachung bei der Berechnung der Aussteifungselemente 

wurden aus den aufwendigen räumlichen Berechnungen Näherungsmethoden 

abgeleitet, die den räumlichen Sachverhalt zuverlässig und mit einem 

vertretbaren Aufwand ausreichend beschreiben. 

Im Bedarfsfall stellt die Firma Eleco den Binderherstellern diese räumlichen 

Analysen als Hilfestellung für die Erstellung statischer Berechnungen zu den 

Lidl-Dachkonstruktionen zur Verfügung. 

• Schulungen für die Montagebetriebe 

Bekanntermaßen ist eine gute fachliche Montage die Grundvoraussetzung für 

das Qualitätsdach. Zur Erhöhung dieser Qualität bieten die Eleco- 

Herstellerbetriebe umfangreiche Schulungen für Ihre externen Montagepartner 

an. Das zugehörige Schulungsmaterial (Konstruktionshandbuch mit Detail- 

Katalog und vertiefende Detailinformationen) wird von der Eleco Bauprodukte 

GmbH zur Verfügung gestellt. 

• Eingangskontrolle 

Einfache Kontrolle durch Lidl Fachpersonal bezüglich der Stückzahl der 

gelieferten und eingebauten Bauteile durch die detaillierte zeichnerische 

Darstellung der Bauteile in der stets beigefügten Bauteilliste und einer 

Zusammenstellungszeichnung (Verlegeplan). Beispielhaft dargestellt ist dies in 

den Musterbeispielen im Kapitel 6 und Kapitel 7 im Unterpunkt „Bauteilliste“. 

• Verbände 

Alle Verbände sind entsprechend der DIN1052 zu bemessen. Dies bezieht sich 

besonders auf den Gebrauchstauglichkeitsnachweis mit der Grenzdurchbiegung 

von max. l/1000 inklusive der Berücksichtigung der Nachgiebigkeit der 

Verbindungsmittel. Dies ist besonders wichtig, da die Nagelplattenanschlüsse 

maßgebend die Durchbiegung der Verbände beeinflussen können, was 

insbesondere für die Horizontalverschiebungen im Firstbereich der Hauptbinder 

gilt. 

• Giebelbinder 

Die Giebelbinder sind sowohl im Hauptbaubereich als auch im Bereich der 

Quergiebel und Längsanbauten i.a. durch vertikale Pfosten z.B. 6/16 im 

Abstand e=1,20m vor der horizontalen Einwirkung aus Windlasten geschützt. 

Die Pfosten sind oben und unten sicher mit den angrenzenden Ober- und 

Untergurten der Binder zug –und druckfest zu verbinden. Abstands- und 

Querschnittsabweichungen der Pfosten sind möglich, müssen aber statisch neu 

nachgewiesen werden. Eine Überschreitung der zulässigen Durchbiegung der 

Pfosten von l/300 ist zu vermeiden. 






• Details/Detail-Katalog/Detailpläne 

Zur Qualitätssicherung stellt die Firma Eleco Bauprodukte GmbH umfangreiche 

Details in einem Detail-Katalog bzw. in Detailplänen zur Verfügung. Im 

beigefügtem Eleco Detail-Katalog bzw. Detailpläne sind alle zu verwendenden 

Details für den Einsatz bei Nagelplattendächer MIT Schalung und OHNE 

Schalung (Unterspannbahn + Konterlattung + Dachlattung) in allgemeiner 

Form dargestellt, wobei für die jeweilige individuelle Aufgabe die Details im 

Prinzip erhalten bleiben, die Stückzahl an Verbindungsmittel ggf. jedoch den 

jeweiligen Lasten, Einwirkungen und geometrischen Bedingungen anzupassen 

sind. 

Der Detail-Katalog enthält zum einen Angaben für das Aufstellen der Binder, 

Verbände und deren Verankerung („Richten des Daches“). Des Weiteren 

enthält der Katalog Angaben für das Aufbringen der Dachlatten. Neben diesen 

beiden vorgenannten Inhaltspunkten findet man auch Hinweise auf eventuell 

nachträglich erforderliche Maßnahmen an der Konstruktion des Daches. Wegen 

der meist später erfolgenden Einbauten technisch notwendiger Einrichtungen im 

Innenraum des Dachstuhls, wie z.B. Lüftungsgeräte, können solche 

Maßnahmen erforderlich werden. 

Insgesamt gibt es im Katalog diverse Details, welche durch die Nummern D1 

bis z.B. D15 gekennzeichnet und auf gesonderten Plänen P1 bis P3 für die 

unverschalten Dächer und P1S bis P3S für die verschalten Dächer dargestellt 

sind. Zu einigen dieser Details gibt es aus Gründen der Sicherstellung der 

ausreichenden Wirtschaftlichkeit Alternativlösungen. Die Alternativlösungen 

sind dann bei gleicher Nummerierung mit einem zusätzlichen Index a 

gekennzeichnet wie zum Beispiel die Alternativlösung des Details D1 mit D1a. 

Die Details werden im Internet unter www.eleco.de bereitgestellt. 

Details für das Richten der Binder D1 bis z.B. D11 sind dem zweiteiligen 

Plan P1 (Plan P1_1von2 und Plan P1_2von2) bzw. Plan P1S (Plan P1S_1von2 

und Plan P1S_2von2) zu entnehmen. 

Details für den Einbau der Dachlatten z.B. D12 bis D14 enthält Plan P2 bzw. 

für den Einbau der Schalung Plan P2S. 

Details für evtl. nachträgliche Maßnahmen z.B. D15 enthält Plan P3. 

BEACHTE: Der beauftragte Eleco Lizenzbetrieb und dessen Tragwerksplaner 

sind für die Verteilung der vorgenannten Pläne an die jeweiligen Gewerke und 

somit für die Umsetzung der Details in den Plänen P1 bis P3 bzw. Plänen P1S 

bis P3S verantwortlich. Hierzu sind zusätzliche Kontrollen erforderlich. 






• Untergurtverbände zur Aussteifung der Hauptgiebel: 

Diese Untergurtverbände sind ein wichtiges Bauteil im 

Gesamtaussteifungskonzept des Daches, da erst durch diese Verbände die 

räumliche Abtragung horizontaler Lasten und die Einflüsse möglicher 

Imperfektionen erfasst und in die Unterkonstruktion sicher abgeleitet werden 

kann. 

Der Nachweis der Einhaltung ausreichender Verformungen am 

Untergurtverband ist ein Nachweis der Tragsicherheit nach Theorie 2. Ordnung, 

welcher unter Berücksichtigung der Nachgiebigkeit der Verbindungsmittel zu 

erbringen ist. Da annähernd ein linearer Zusammenhang zwischen Verformung 

und Krafteinwirkung besteht, kann die Verformung des Untergurtverbandes 

gemäß der DIN1052: 2004-08, 9.6.2 nachgewiesen werden. 

• Baubeschreibung gemäß LIDL BBS2007 für Satteldächer 

Es werden derzeit bei der Satteldachform vier verschieden Gebäudeformen 

gefordert: 

Typ Verkaufsfläche [m²] Gebäudebreite [m] Dachneigung [°] 

LD_G1 800 24,60 18 

LD_G2 1000 24,60 18 

LD_G3 1286 25,80 18 

LD_G4 1300 29,73 18 

Eine spätere Beispielberechnung bezieht sich auf den hervorgehobenen Typ 

LD_G2 mit 1000 m² Verkaufsfläche. 

• Musterbeispiel mit Teilauszügen aus der zugehörigen Statischen Berechnung: 

� In den nachfolgenden Unterlagen (statische Unterlagen) sind für alle 

tragenden Bauteile in allgemeiner Form musterhaft die anzusetzenden 

Lasten und Imperfektionen angegeben. Der Zusammenhang zwischen den 

einzelnen Bauteilen und deren Funktionalität wird erläutert. 

Beim Nachweis-Format der Untergurtverbände handelt es sich um eine 

Näherungsmethode zur Aussteifung, bei der mit vertretbarem Aufwand eine 

ausreichende Tragsicherheit und Gebrauchstauglichkeit erzielt wird. 

In allen Fällen wird eine erheblich höhere Steifigkeit des Gesamtdaches 

gegenüber den bisherigen Rispenbandlösungen erzielt. Umfangreiche 3D- 

Untersuchungen belegen die Richtigkeit der vereinfachten Rechenansätze. 

� Speziell für den Satteldach Lidl-Markttyp LD-G2 mit 1000 m² 

Verkaufsfläche und Binderbauteillänge 25,60 m (Gebäudebreite b=24,60 m) 

werden im Kapitel 6 alle Bauteile musterhaft erfasst. 

� Für einen Lidl-Markt mit Pultdachvariante sind die Grundlagen für die 

Anwendung des Eleco Qualitäts-Dachaussteifungssystems im Kapitel 7 

ebenfalls angegeben, wobei sich die nachfolgende Ausarbeitung lediglich 

auf die Besonderheiten des Pultdaches beschränkt. 




für Fa. LIDL Dienstleistung GmbH & Co. KG Seite 12 von 144 


• Ergänzender Hinweis zur Thematik stählerne Rispenbänder im unmittelbaren 

Dachbereich mit hohen, schlanken Obergurten sowie Verbandsbemessung: 

� Dachkontrollen: 

In meiner Eigenschaft als öffentlich bestellter vereidigter Sachverständiger 

sind mir im Rahmen durchgeführter Dachkontrollen im Wesentlichen drei 

Dinge aufgefallen, die die eingetretenen Schäden u.a. wesentlich und 

ursächlich beeinflussen können. 

Als häufigster Mangel konnten Schrägstellungen und zugehörige seitliche 

Gurtauslenkungen festgestellt werden, die gegebenenfalls unter anderem auf 

die Rispenbänder im unmittelbaren Dachhautbereich je nach wirksamer 

Temperatur zum Einbauzeitpunkt und auf zu weiche Aussteifungssysteme 

zurückzuführen sind. 

� Stählerne Rispenbänder: 

Erfolgt der Einbau des Rispenbandes im Dezember bei Temperaturen von 

-10°C, so erleidet dieses Band eine ungewollte Verlängerung ∆l. Dies tritt 

besonders dann auf, wenn die Rispenbänder teilweise nur im Bereich der 

Traufe und des Firstes abgenagelt wurden. 

Neben dieser physikalischen, durch Temperatur verursachten 

Längenänderung ergeben sich Verschiebungen infolge ungenügender 

Anschlussflächen für die Kammnägel bzw. Nichtbeachtung notwendiger 

Randabstände. 

Nichtbeachtung notwendiger 

Randabstände 

Nichtbeachtung notwendiger 

Randabstände 



ungenügend Anschlussfläche für die 

Kammnägel 

Durchhängende ungespannte Bänder




Beispielrechnung: 

12833mm 

Übliche Rispenbandlänge l0 = = 18148mm 

cos45° 

- Einbautemperatur t 0 = −10° 

C 

- Gebrauchstemperatur im Hochsommer t 1 = 35° 

C 

- Temperatur im Dachraum First tF = 50 ° C 

- ΔT = 50 + 10 = 60° 

C 

- Zu erwartende physikalische Längenänderung: Δt = α T ⋅ ΔT 

⋅ l0 

−6 

Δt 

= 13⋅10 

⋅60⋅18148mm 

= 14 

( ) mm 

� Damit steigt die Neigung und das Abtriebsmoment wird größer. Diese 

Verschiebung in Projektion auf die Firstlinie ist der Formänderung aus der 

inneren Beanspruchung infolge Spannungsdehnung im Stahl und Holz 

hinzuzufügen. 

Aus diesem Grund werden beim neuen Bemessungskonzept k e i n e 

Stahlrispenbänder mehr verwendet. 

� Hohe schlanke Querschnitte: 

- Für die Verwendung hoher schlanker Querschnitte sind i.a. übliche 

Programmberechnungen alleine nicht mehr ausreichend. Dies gilt 

insbesondere für Schlankheiten h/b ≥ 4,5 

- Bei dem neuen Eleco Konzept wird dieser Problematik Rechnung 

getragen, indem für die notwendigen Kippnachweise u.a. der Abstand der 

Längsverbände in Ansatz gebracht werden kann. 

� Nachgiebigkeit der Verbindungsmittel: 

Der Einfluss der Verbindungsmittel auf die Gesamtdurchbiegung eines 

Verbandes ist wesentlich und deshalb nicht mehr vernachlässigbar. 

So steigt mit anwachsender horizontaler Verformung des Verbandes die 

seitliche Auslenkung der Vertikalbinder durch ein gleichzeitiges Anwachsen 

der Schiefstellung. 

Bei einer normgerechten Berechnung der Verbandsverformungen sind die 

Anteile aus der Nachgiebigkeit der Verbindungsmittel zwingend in Ansatz 

zu bringen. 

Unterschiedliche Nagelplattentypen weisen i.a. verschiedene 

Verschiebungsmodule auf. 





zu (1.): Vorbemerkungenen zum ELECO Qualitäts-Dachaussteifungssystem 

• Lagerung und Transport der Nagelplattenbinder 

Nagelplattenbinder werden je nach Abmessung sowohl vertikal als auch 

horizontal mit Tiefladern transportiert. Für die Zwischenlagerung auf der 

Baustelle empfiehlt sich ebenfalls je nach verfügbaren Platz- und 

Geländeverhältnissen eine vertikale oder horizontale Lagerung. Bei der 

horizontalen Lagerung ist jedoch darauf zu achten, dass die liegenden Binder 

gleichmäßig unterstützt abgelegt werden. 

• Kontrolle durch den Prüfingenieur 

� Die externe, statische Kontrolle hat zwingend durch den Prüfingenieur oder 

einem öffentlich bestellten Sachverständigen zu erfolgen, welcher unter 

Berücksichtigung zusätzlicher ELECO Forderungskriterien (Checkliste 

Prüfingenieur) die Konstruktion zu analysieren hat. 

� Zusätzlich zu diesen externen Kontrollen hat eine interne Kontrolle seitens 

der ELECO Lizenzbetriebe zu erfolgen. Dies wird im Rahmen üblicher 

Qualitäts- Management Systeme (QM-System) gewährleistet. 

Dies wird durch die Eigenüberwachung im Rahmen der Zertifizierung 

gewährleistet und geht auch über Photodokumentation und 

Baustellenprotokolle hinaus, bis hin zur Vorortbegehung. 





2. Lasteinwirkungen 

Es werden nachfolgend Grundlagen zur Lasterfassung aufgeführt. Ein detailliertes 

Zahlenbeispiel mit weiteren Erläuterungen finden Sie unter 6. Musterbeispiel. 

• Ständige Lasten 

� Dacheindeckungen 

(Auszug Lidl Baubeschreibung) 

Zugehörige Lastannahmen: 

I.a Harzer Big Novo der Fa. Braas: 

Mit einem Größenvorteil von 25 Prozent gegenüber 

herkömmlichen Dachsteinen werden nur 7,5 statt 10 Dachsteine je 

Quadratmeter benötigt. 

Aufgrund ihres Gewichts von 4,9 kg ist die Big Novo kaum schwerer als ein 

herkömmlicher Dachstein. Ihre symmetrisch geschwungene Form ergibt 

lebendige und klar strukturierte Dachflächen. 

� 7,5 Stück/m² x 4,9 kg/Stück = 36,75 kg/m² ≈ 0,37 kN/m² [D1] 

Die Pfanne ist genauso leicht zu verlegen 

wie herkömmliche Dachsteine - bei gleicher 

Höhenüberdeckung und bei gleichen 

Lattenstärken. Durch vier längslaufende 

Lattenschoner lässt sich die Pfanne leicht 

schieben. Drei zusätzliche seitliche 

Anschlagspunkte erleichtern das Ausrichten. 

Die Big Novo gibt es in den 

Farben Klassisch-Rot, Ziegelrot, 

Dunkelbraun, Hellgrau und 

Granit. 





zu (2.): Lasteinwirkungen – Ständige Lasten 

Passend zur Harzer Pfanne Big Novo liefert Braas ein maßgeschneidertes 

Zubehörsystem, bei dem alle Formsteine und Dach-Systemteile in Form und 

Farbe aufeinander abgestimmt sind. 

I.b Kronen-Pfannen TOP 2000 S der Fa. Nelskamp 

Länge: ~ 42,0 cm, Breite: ~ 33,2 cm 

Deckbreite: ~ 30,0 cm, Überdeckung: ~ 7,5 - 11 cm 

Gewicht: ~ 4,7 kg, Bedarf: ~ 10 Stück/m² 

� 10 Stück/m² x 4,7 kg/Stück = 47 kg/m² ≈ 0,47 kN/m² [D2] 

I.c Sigma-Pfannen TOP 2000 S der Fa. Nelskamp 

Länge: ~ 42,0 cm, Breite: ~ 33,2 cm 

Deckbreite: ~ 30,0 cm, Überdeckung: ~ 7,5 - 11 cm 

Gewicht: ~ 4,3 kg, Bedarf: ~ 10 Stück/m² 

� 10 Stück/m² x 4,3 kg/Stück = 43,0 kg/m² ≈ 0,43 kN/m² [D3] 

I.d Heidelberger Dachstein der Fa. Eternit: 

� 10 Stück/m² x 5,0 kg/Stück = 50 kg/m² = 0,50 kN/m² [D4] 

g=0,50 kN/m² 

(Auszug Planungshilfen der Fa. Eternit) 






I.e Doppel-S der Fa. Benders 

� 9 Stück/m² x 4,0 kg/Stück = 36,0 kg/m² ≈ 0,36 kN/m² [D5] 

Grundforderungen: 

- Wenn alle zur Verwendung kommenden Materialien von Beginn an 

eindeutig festliegen, kann die Statik auf Basis dieser eindeutigen Vorgaben 

erstellt werden. (z.B. Sigma Pfanneneindeckung Top 2000S mit zugehöriger 

Gewichtsangabe) 

In allen anderen Fällen sind die tragenden Bauteile des Daches stets so zu 

dimensionieren, dass alle von Lidl in der Baubeschreibung bzw. den 

vorgeschlagenen Dacheindeckungen auf den Seiten vorher einsetzbar sind. 

- Beim Ansatz der ständigen Lasten im Obergurtbereich sind neben den 

üblichen Lastansätzen zur Dachhaut und dem Eigengewicht der Binder 

zusätzlich die Lasten aus dem halben Gewichtsanteil der Obergurtverbände 

und ggf. den Einflüssen aus den Aufsatzbindern zu erfassen. 

Dabei werden die i.a. asymmetrisch einwirkenden Aufsatzbinderlasten mit 

deren Eigengewichtsanteilen auch asymmetrisch angesetzt, der Binder 

aber symmetrisch konstruiert und bemessen, damit die Binder nicht falsch 

eingebaut werden können. 

� Einbauten 

Lasten aus Einbauten von Lüftungsgeräten und sonstigen Installationen sind 

beim Entwurfsverfasser zu erfragen. 






� Sondersituationen 

Giebelbinder sind wegen unterschiedlicher Lasteinzugsbreiten, 

unterschiedlicher Lagerbedingungen und Belastungen separat zu untersuchen. 

Dabei sind die ständigen Lasten aus der Giebelverkleidung (meist 

trapezförmiger Verlauf), den vertikalen Lasten aus den Längsverbänden 

zusätzlich zu den bekannten Ober- und Untergurtlasten hinzuzufügen. 

Lastbild des Giebelbinders: 

-ständige Lasten aus Giebelverkleidung (trapezförmiger Verlauf) 

-vertikalen Lasten aus den Längsverbänden (Einzellast) 

-bekannten Ober- und Untergurtlasten 

-ggf. andere Lagerbedingungen 

-geänderte Lasteinzugsbreite 

Innenansicht eines Giebelbinders: 

Giebelverkleidung als zusätzl. ständige Last 

aus: -Blechverkleidung 0,10 kN/m² 

-Pfosten 6/16 cm 0,05 kN/m² 

-Schalung 18 mm 0,11 kN/m² 

0,26 kN/m² 

hFirst 

hTraufe 

trapezförmiger Verlauf: mit HöheTraufe=0,25 m 

und HöheFirst=4,30 m 

OrdinateTraufe = 0,25⋅0,26 ≅ 0,10 kN/m 

OrdinateFirst = 4,30⋅0,26 ≅ 1,10 kN/m 

Aufsatzbindereigenlasten sind beim Ansatz der ständigen Lasten auf den 

Obergurt des Hauptdachbinders als Gleichstreckenlast zu berücksichtigen. 





zu (2.): Lasteinwirkungen - Windlasten 

• Windlasten 

Es werden Windlasten gemäß neuester DIN1055 T4 Ausgabe 03/2005 ermittelt. 

Eine bereichsweise Erfassung der Windeinwirkungen mit entsprechenden 

Druck-/Sogwerten sind zu berücksichtigen. 

� Sondersituationen 

Giebelbinder liegen in den Bereichen „F“ und „G“ mit, im Vergleich zum 

Normalbereich, erhöhten cpe,10 Werten. Die Bereiche „F“ und „G“ grenzen sich 

in Gebäudelängsrichtung bei e/10 ab. Auswirkungen hieraus sind zu 

berücksichtigen. 

Quergiebelbinder im Eingangsbereich erhalten wegen des offenen 

Untergurtbereiches Unterwind, der zur Druckbelastung ansonst zugbelasteter 

Querschnitte führen kann. Die Aussteifung dieser Querschnitte ist zu 

untersuchen. Des weiteren sind auch ggf. hieraus resultierende abhebende 

Auflagerreaktionen zu verfolgen. 

Obergurtverbände im Hauptdachbereich erhalten aus der Ansichtsfläche der 

Aufsatzbinder eine zusätzliche Windlast. 

• Schneelasten 

Es werden mögliche Schneelasten inklusive zugehöriger Schneeansammlungen 

gemäß neuester DIN1055 T5 Ausgabe 07/2005 ermittelt und angesetzt. Im 

Bereich der Einschiftungen der Quergiebel (Lidl-Variante 1 und 2) wird ein in 

der Kehle möglicher Schneesack ebenso berücksichtigt, wie bei der 

Flachdachlösung der Pfandanbauten (Lidl-Variante 3 bis 8) durch 

herabrutschenden Schnee. Im Bereich der Frühanlieferung (Längsanbau) ist 

eine zusätzliche Schneeanhäufung zum Giebel des Hauptdaches durch 

Verwehung zu berücksichtigen. 

Sonderpunkt ist der Pfandanbau. Hier ist im 

Traufenbereich der angrenzenden 

Dachflächen durch abrutschenden Schnee 

eine Schneeansammlung über min. 5m von 

der Traufe entfernt anzusetzen. Der 

dazugehöriger µ-Wert muss ermittelt werde. 

Die ELECO -Binder sind hierfür ausreichend 

zu bemessen. 





zu (2.): Lasteinwirkungen - Schneelasten 

Sonderpunkt Split-Roof: 

Bei Split-Roof Dächern sind im Bereich des 

stirnseitigen Höhenversatzes zusätzliche 

Schneelasten infolge Verwehung 

anzusetzen. Dabei darf der µ-Wert auf 2,0 

begrenzt werden. Grundlage hierfür ist die 

Veröffentlichung vom DIBT-Berlin vom 

Februar 2007. 

In Gegenden Niedersachsens (Norddeutsches Tiefland) treten in seltenen Fällen 

Schneelasten auf, die die charakteristischen Werte deutlich übersteigen. Für 

Bauvorhaben in solchen Regionen sind ggf. neben den üblichen 

Schneelastansätzen auch außergewöhnliche Schneelastansätze zu 

berücksichtigen. Siehe hierzu DIN 1055-5(07-05) 

Dabei beträgt die außergewöhnliche Schneelast 2,3 x sk. 

Je nach Anteil der ständigen Last kann dieser außergewöhnliche Schnee für die 

Bemessung maßgebend werden. 





3. Detaillierte, allgemeine Angaben zum 

Konstruktionsprinzip des 

Eleco Qualitäts-Dachaussteifungssystems 

• Aufgabenstellung: 

� Grundsätzlich soll das Konstruktionsprinzip für die Qualitätsverbesserung 

der gesamten Dachkonstruktion sorgen. 

� Eine geeignete Konfiguration der Füllstäbe in den Hauptbindern und die 

richtige Auswahl an Nagelplatten (Typ/Größe/Lage/Einbindetiefe) führen 

zu einer erheblichen Erhöhung der Tragsicherheit und der 

Gebrauchstauglichkeit. 

� Durch das passende Zusammenspiel der Obergurtverbände, K-Böcke in 

Füllstabebene sowie Längs- und ggf. Untergurtverbände wird eine enorme 

Verbesserung der Verbandssteifigkeit und der gesamten räumlichen 

Steifigkeit erzielt. 

� Zur Vermeidung von Montagefehlern und zur Minimierung von 

Imperfektionen muß der Einbau der orthogonal zu den Haupttraggliedern 

verlaufenden, vorgefertigten Längsverbände erfolgen. 

• Konzept der Statische Berechnung 

Die Qualität eines Daches hängt unter anderem von der Qualität der 

zugehörigen Statischen Berechnung ab. Eine Statische Berechnung sollte 

folgende Grundsätze befolgen: 

� Vollständigkeit 

� Inhaltsverzeichnis mit Seitenangaben 

� Aussagekräftig im Detail 

� Nachvollziehbarkeit 

� Zeichnerisch gut dokumentiert 

• Binderkonfigurationen 

Die Hauptbinder werden vorzugsweise 1-teilig gefertigt. Sinnvoll ist es lange 

Druckdiagonalen wegen der hierzu erforderlichen Querabstützungen senkrecht 

zur Binderhauptachse zu vermeiden. Längsverbände sind zum einen immer an 

knickgefährdeten Druckstäben und zum anderen an Orten für eine wirksame 

Verbandsunterstützung anzuordnen. Vorzugsweise werden die Längsverbände 

an Orten platziert, an denen beide Forderungen (Knickstabilität und 

Verbandsunterstützung) erfüllt werden. 

Die Holzstärke der Binder richtet sich im Wesentlichen nach den Montage- 

Kriterien und den Anforderungen der jeweiligen Zulassungen. Bei erhöhter 

Schneebelastung werden ggf. an den UG-Stoßknoten spezielle Zugstoßplatten 

des Typs GN14Z erforderlich. Durch zusätzliche Montagehilfen, wie die 

Nutzung einer steifen Traverse mit mehrfach Abhängungen an den 

Obergurtknoten, können zulassungsbedingte, übergroße Mindestanschlusskräfte 

vermieden werden. 





zu (3.): Detaillierte Angaben zum Eleco Qualitäts-Dachaussteifungssystem 

• Binderaufteilung 

Die Binderabstände werden überwiegend konstant gehalten, sodass übliche 

Standardbreiten an Isoliermaterialien ohne Verschnitt verwendet werden 

können. 

• Verbandsanordnung und Konfiguration 

Im Hauptbaubereich üblicher Märkte liegen die Obergurtverbände bündig mit 

OK Obergurt zwischen zwei benachbarten Hauptbindern und werden bereits bei 

niedrigster Belastungssituation zwischengestützt. 

Dies geschieht durch kraftschlüssiges Verbinden der Obergurtverbände mit den 

K-Verbänden in Füllstabebene. 

Die beschriebene Zwischenunterstützung der Obergurtverbände unter 

Verwendung der K-Verbände reduziert die benötigte Anzahl an 

Obergurtverbänden und führt zu einer erheblichen Einsparung an Montagezeit. 

Für die Aussteifungsverbände sind Eleco-Nagelplatten des Typs GN80 oder 

GN20A o.ä. wegen ihres günstigen Verformungsverhaltens (kser = 6,0 kN/cm² x 

cm) einzubauen. 

Die Holzstärke der Obergurtverbände beträgt mindestens 50 mm. 

Die K-Verbände K_VB1 sind wegen erforderlicher Nagelanschlussflächen 

unter Einhaltung normgerechter Randabstände in mind. 80 mm Holzstärke 

anzufertigen. 

Für die Längsaussteifungsverbände kann aus Gewichtsgründen die lt. Zulassung 

der Nagelplattentypen GN80 bzw. GN20A geforderte Mindestholzdicke von 35 

mm verwendet werden. Längsaussteifungsverbände in 35 mm Holzstärke 

können bis zu einem Hauptbinderabstand von 1,0 m eingesetzt werden. Bei 

Hauptbinderabständen größer 1,0 m muss die Holzstärke der 

Längsaussteifungsverbände üblicherweise mindestens 40 mm betragen. 

• Dachlatten, deren Anschlüsse und an die Verbände weiterzuleitende Kräfte 

Es werden üblicherweise imprägnierte Dachlatten der Sortierklasse ≥ S10 

(DIN4074) nach statischem Nachweis verwendet. 

Bei zusätzlichen Anforderungen an die Dachlatten seitens der Berufsfeuerwehren 

wird empfohlen die Dachlattenquerschnitte konstruktiv auf 

mindestens 6/8 cm zu erhöhen. 

Dachlatten dienen bei Dächern ohne Schalung nicht nur der Abtragung der 

lotrechten Dachlasten, sondern werden auch für die Weiterleitung der 

Stabilisierungs- und Windlasten an die Obergurtverbände verwendet. 

Bei Dächern mit Dachschalung werden vorgenannte Funktionen durch die 

Bretter der Dachschalung übernommen. Dabei sind besonders die Angaben zu 

den Ausgleichsbohlen im Bereich der Traufen (Detail D1Sa) und K-Verbände 

(Detail D13S) zu beachten. Weiterhin ist die Stoßausbildung bei Dachschalung 

(Detail D14S) entsprechend den Angaben der DIN1052, T1, 10.4 auszuführen. 






Dabei sind die Dachlatten mindestens für den Größtwert aus N/50 des 

Einzelstabes und der jeweiligen Seitenlasten mit externen Lasten 

anzuschließen. Die zugehörigen Werte QWi für den Anschluß eines einzelnen 

Binders mit FAnschluß DL = max {N/50;QW1;QW2;QW3} an die Dachlatte 

ergeben sich entsprechend den jeweiligen Vorkrümmungswellen der 

Hauptbinder des Marktes zusammen mit den gesamten externen Lasten z.B. aus 

Druck + Sog bei Wind wie folgt: 

QW1 = 1/m ⋅ (qers,W1 + wH) ⋅ eL Ansatz für die Große Welle 

QW2 = 1/m ⋅ (qs,W2 + wH) ⋅ eL Ansatz für die Doppelwelle 

QW3 = 1/m ⋅ (qs,W3 + wH) ⋅ eL Ansatz für die 3-fach Welle (Feld o. First) 

m = Gesamtbinderanzahl, eL = Dachlattenabstand, wH = Wind (Druck + 

Sog) und qers,W1 // qs,W2 // qs,W3 = Seitenlasten aus der Gesamtbinderanzahl 

Die Mindestanschlußkraft FAnschluß DL der Dachlatten (nicht Auflagerrandbereich) 

auf den Binderobergurt beträgt: 

{ N / 50; 

Q ; Q ; Q } 

F Anschluß DL = max W1 

W 2 W 3 

FAnschluß DL = Größtwert für den 

Anschluß der Dachlatte auf einem 

einzelnen OG 

Dabei ist für die Normalkraft N die mittlere Druckkraft eines einzelnen Binders 

zu nehmen. 

Es sind nur die aus den 

Seitenlasten und externen Lasten 

einwirkenden Größen mit ihrer 

Einzugsfläche (Dachlattenabstand 

eDL) an die Obergurtverbände 

weiterzuleiten. Dies ist damit zu 

begründen, dass sich die fiktiven N/50 - Lasten, welche die Umkehrung der 

Knickbiegelinie gemäß obiger Abbildung sicherstellen, am knickgefährdeten 

Einzelobergurtstab ausgleichen. 

Somit ergibt sich die maßgebende Kraft, welche von den Dachlatten an die 

Verbände zu übertragen ist, zu: 

FVerband DL = max {(QW1;QW2;QW3)⋅m/n} FVerband DL = Größtwert für den 

Dachlattennachweis 

mit m = Gesamtbinderanzahl und n = Anzahl der Verbände 

Diese vorgenannte Kraft ist neben den Biegemomenten aus Beanspruchungen 

in und aus der Dachlattenebene gleichzeitig die zugehörige Normalkraft für den 

eigentlichen Dachlattennachweis. 






Neben diesen vorgenannten Beanspruchungen an den inneren Dachlatten treten 

an den Dachlatten im Bereich der Außenauflager gesonderte Beanspruchungen 

auf, die nachzuweisen sind. 

Für die Aufnahme des Größtwertes aus resultierenden Ausgleichslasten je 

Einzelbinder H1,Wi zusammen mit den gesamten externen Lasten z.B. aus Druck 

+ Sog bei Wind wH und der zusätzlich geforderten Stabilisierungskraft H1,(N/50) 

sind zusätzliche Randbohlen (meist Dachlatten in Mehrfachlage) einzubauen 

und nachzuweisen. Die Werte der resultierenden Ausgleichslasten Qers,Wi bzw. 

Qs,Wi je Einzelbinder ergeben sich entsprechend der zugehörigen 

Vorkrümmungslinien W1 // W2 // W3. Die zusätzlich geforderte 

Stabilisierungskraft am Einzelbinder errechnet sich mit vorhandener traufnaher 

Normalkraft N zu H1,(N/50) = N/50. 

Für die Ermittlung des Größtwertes H1 für den Anschluß der Einzelbinder an 

die Ausgleichsbohle sowie die Ermittlung des Größtwertes HWi für die 

Βemessung und dem Anschluß der Randbohlen an den Obergurtverband gilt in 

mathematischer Kurzform: 

Größtwert H1 für den Anschluß der Größtwert HWi für die 

Einzelbinder mit H1 = max{H1,Wi; H1,(N/50)} Βemessung der Randbohlen und 

deren Anschluß am Verband 

H 

H 

H 

1 

1 

1 

⎧ 

⎪H 

⎪ 

⎪ 

= max⎨ 

⎪ 

⎪H 

⎪ 

⎩ 

⎧ 

⎪H 

⎪ 

⎪ 

= max⎨ 

⎪ 

⎪H 

⎪ 

⎩ 

⎧ 

⎪H 

⎪ 

⎪ 

= max⎨ 

⎪ 

⎪H 

⎪ 

⎩ 

1, 

W 

1, 

( N 

1, 

W 2 

1,( 

N 

1, 

W 3 

1 ⎛ 2 ⋅l 

1 = ⋅⎜ 

qers, 

W1 

⋅ 

m ⎝ 2 

1 

= ⋅ ers, 

W1 

H 

m 

/ 50) 

= 1⋅ 

N 

50 

( Q + w ) 

+ w 

m = Gesamtbinderanzahl | n = Anzahl der Verbände | Index 1 = Einzelbinder 


⎞⎫ 

⎟⎪ 

⎠⎪ 

⎪ 

⎬ 

⎪ 

⎪ 

⎪ 

⎭ 


VB 

1 ⎛ lVB 

= ⋅⎜ 

qs, 

W 2 ⋅ + w 

m ⎝ 2 

1 

= ⋅ ( Qs, 

W 2 + wH 

) 

m 

/ 50) 

= 1⋅ 

N 

50 

1,( 

N / 50) 

1 ⎛ 

= ⋅⎜ 

qs, 

Feld 

m ⎝ 

1 

= ⋅ s, 

Feld 

m 

= 1⋅ 

N 

50 

1, 

W 3 

l 

⋅ 

2 

H 

( Q + w ) 

1, 

W 3 

Feld1 

H 

H 

⎞⎫ 

⎟⎪ 

⎠⎪ 

⎪ 

⎬ 

⎪ 

⎪ 

⎪ 

⎭ 

+ w 

H 

⎞⎫ 

⎟⎪ 

⎠⎪ 

⎪ 

⎬ 

⎪ 

⎪ 

⎪ 

⎭ 

HW 1 = max H1 

HW 2 = max H1 

HW 3 = max H1 

⋅ 

⋅ 

⋅ 

m 

n 

m 

n 

m 

n 

Große Welle W1 

Doppelwelle W2 

3-fach Welle W3




Die Dachlatten sind zug- und druckfest an den Stößen auszubilden und an den 

OG-Verbänden anzuschließen. Dabei sind sowohl bei den Stößen als auch bei 

den Verbandsanschlüssen die notwendigen Vorholzlängen entsprechend 

DIN1052-T2-Tab.11 zwingend einzuhalten. Es wird empfohlen an den 

Stoßstellen eine verbreiterte Konterlatte einzubauen. Diese Konterlatte muss bei 

einer möglichen einreihigen Nagelung breiter als 44x dn sein. Benötigt man 

wegen größerer Anschlusskräfte zwei Nagelreihen muss die Konterlatte breiter 

als 64x dn sein. Je nach einwirkender Normalkraft und Nageldurchmesser ist 

demnach am Stoß eine entsprechend breite Konterlatte einzubauen. In jedem 

Fall sind bei anderen Lösungen die rechnerischen Nachweise vollständig 

beizubringen, dies gilt auch für das Versetzen von Dachlattenstößen. Im 

Bedarfsfall stellt Eleco entsprechende Prinziplösungen bereit. 

Hinweis: 

Im Bereich von Quergiebeln sind die 

Dachlatten des Hauptdaches kontinuierlich 

durchzuführen. Dabei dürfen die 

Aufsatzbinder näherungsweise als fiktive 

Dachlatten angesetzt werden. Um diese 

Problematik zu umgehen, können die 

Hauptbinder ggf. mit einem den 

Aufsatzbinderabstand entsprechenden 

Querabstützungsabstand bemessen werden. 

Für die praktische Ausführung werden meist 

Kehlbohlen angeordnet, deren Lage und 

Konstruktion beispielhaft dem Eleco Detail- 

Katalog entnommen werden kann. 



Aussteifung des Hauptdaches auch im 

Bereich der Aufsatzbinder 

Ausführung der Einschiftung mittels 

Kehlbohle



4. Verwendete Materialien für die Konstruktion (Holz, Nagelplatten 

und Verbindungsmittel) 

• Hölzer nach DIN4074-1 der Sortierklasse S10 

Es gelten die Angaben in der DIN4074-1, sowie ergänzend hierzu der 

Abschnitt 10.4 der DIN105 4/88 über die Eigenschaften der verwendeten 

Hölzer bei der Herstellung von Nagelplattenbinder. 

Ein ggf. notwendiger chemischer Holzschutz ist entsprechend DIN68800 

einzubringen. 

• Nagelplatten der Fa. Eleco Bauprodukte GmbH 

Es werden die Nagelplatten GN14 (Z-9.1-254) für alle Bauteile, außer 

Verbänden, verwendet. Bei den Verbänden werden GN80 (Z-9.1-256) oder 

GN20A (Z-9.1-255) verwendet, da deren Verschiebungsmodul kser gegenüber 

dem Plattentyp GN14 doppelt so groß ist, was bei der Verformungsberechung 

eine wichtige Rolle spielt. Für die Längsaussteifungsverbände werden ebenfalls 

Nagelplattentypen GN80 bzw. GN20A wegen des Einsatzes der Holzstärke 35 

mm herangezogen. 

• Blechformteile der Fa. Simpson Strong-Tie 

Zum Anschluss der Futterhölzer an der 

Halfenschiene bzw. Ringanker werden BMF- 

Winkelverbinder des Typs KR, wie z.B. 

KR135 verwendet. 

Die üblichen Winkelverbinder, z.B. BMF-Typ 

105 mit Rippe sind optimal für Anschlüsse 

Holz/Holz eingesetzt. 





zu (4.): Verwendete Materialien 

Zum Anschluss der Futterhölzer an der 

Halfenschiene bzw. am Ringanker 

empfehlen sich auch BMF-Winkelverbinder 

des Typs 90 x 48 x 3,0 x 116. 






• Ankerbolzen der Fa. Fischer 

Bei der Festlegung der statisch notwendigen Ankerbolzen ist von einem 

gerissenen Zustand des Betons auszugehen. Je nach Einwirkungsart und 

Einwirkungsrichtung sind die Ankerbolzen nach dem semi-probalistischen 

Sicherheitskonzept (Sd-Werte) zu dimensionieren. Näherungsweise und auf der 

sicheren Seite liegend wird empfohlen die ggf. nach der Methode der zulässigen 

Spannungen ermittelten Einwirkungen mit dem Faktor 1,5 pauschal zu 

multiplizieren. Sd = 1,5 x maßgebende Einwirkung. 

Bei mittelbarer Krafteinleitung von Futterhölzern im Bereich der 

Obergurtverbände in die Unterkonstruktion mittels Geka oder Bulldog 

Holzverbinder kann zur Vermeidung von zu großen Biegemomenten im Bolzen 

die Klemmdicke fiktiv auf 10 mm reduziert werden. 

Hinweis: 

Für den seitlichen Anschluß der Untergurtverbände an die Längswände sind zur 

Vermeidung von Anschlußausmittigkeiten und ungewollter Biegung in den 

Ankerbolzen ggf. die U-Schale und deren seitliche Wandung im Bereich des 

Kantholzes planmäßig auszustemmen. Detaillierte Angaben zum Prinzip dieses 

Anschlusses können dem Eleco Detailkatalog entnommen werden. 

Sinnvollerweise sollte hierfür die Abstimmung zwischen den Bauunternehmer 

und dem Zimmereibetrieb rechtzeitig erfolgen. 

Auszug aus dem Eleco Detailkatalog: PlanP1_1 






• Halfenschienen Typ HZA (z.B. HZA 41/22) 

Alle Binder sowie die Futterhölzer unter den 

Endvertikalen der Verbände können unmittelbar 

und ohne weitere Ankerbolzen am Ringanker 

über die Halfenschiene HZA befestigt werden. 

Für den inneren Ausgleich der Seitenlasten sind 

ggf. keine zusätzlichen Traufbohlen (oder auch 

Mehrfach-Dachlattenstränge) erforderlich, da die 

horizontal unverschiebliche HZA-Schiene die 

Ausgleichslast des Einzelbinders aufnehmen 

kann. 






• Halfenschienen Typ HTA (z.B. HTA 40/22) 

Grundsätzlich sind Halfenschienen vom Typ HTA 

nur für die Aufnahme rechtwinkliger und lotrechter 

Kräfte, wie abhebende Kräfte aus Wind, geeignet. 

Die Befestigung der Hauptbinder für nur die 

äußeren Einwirkungen kann demnach für beide 

senkrecht zur Schienenachse wirkenden 

Beanspruchungen über eine HTA-Schiene 

erfolgen. 

Einwirkungen in Schienenlängsrichtung sind unzulässig. Formal ist die HTA- 

Schiene horizontal verschieblich und kann selbst für die Aufnahme von 

Ausgleichslasten eines Einzelbinders nicht verwendet werden. 

Der Ansatz von Reibung ist für dauerhafte Verbindungen entsprechend den 

Normen nicht erlaubt. Deshalb sind wegen der Ausgleichslast „innerer 

Ausgleich der Seitenlasten“ zusätzliche Traufbohlen (oder auch Mehrfach- 

Dachlattenstränge) erforderlich. 

Wegen der horizontalen Verschieblichkeit sind ebenso für die extern wirkenden 

und im Bereich des Verbandes abzuleitenden Windkräfte zusätzlich geeignete 

Ankerbolzen, z.B. Fischer Ankerbolzen FAZ II 12/10 erforderlich. 





zu (4.): Verwendete Materialien – HTA-Schiene 

• Befestigungsmittel für Wandausführungen ohne Halfenschiene 

Um alle gängigen Einwirkungen (Längs- und beide senkrechten Richtungen) 

sicher aufnehmen zu können, sind geeignete per Zulassung geregelte 

Verbindungsmittel erforderlich. Es wird sowohl für die 

Einzelbinderbefestigung als auch für die Befestigung der Futterhölzer im 

Verbandsbereich empfohlen einen Winkeltyp KR135 von Simpson Strong-Tie 

zusammen mit Fischer Ankerbolzen FAZ II 12/10 zu verwenden. Damit sind 

i.a. beide Ausführungen mit und ohne Traufbohle möglich. 





zu (4.): Verwendete Materialien - Dacheindeckung 

• Dacheindeckungen 

zugehörige Lastannahmen 

(Auszug Lidl Baubeschreibung) 





5. Anforderung an die Herstellerbetriebe, zugehörige Nachweise 

• Zertifizierung von Herstellern von Nagelplattenbindern 

• Nachweis der Zertifizierung 

• Binderhersteller 

Die Herstellung der Dachkonstruktion darf nur von nach Bauregelliste A Teil 1 

nachweislich zertifizierten Unternehmen erfolgen. Eine Liste der ELECO 

Lizenzbetriebe finden Sie unter: http://www.eleco.de. 





6. Musterbeispiel für den Lidlmarkt 

Typ LD-G2 

• Projektangaben für das Musterbeispiel: 

Die Grundrissabmessungen des Hauptbaus betragen 24,60 m x 53,54 m. Es 

handelt sich um ein Satteldach mit DN 18°. Die Hauptbinderlänge beträgt 25,60 

m inkl. 2x 50 cm Dachüberstand. Zwei Queranbauten im Eingangsbereich 

sowie ein schmälerer Längsanbau für die Anlieferung vervollständigen die 

Konstruktion des Daches. 

• Bauteilliste zum konkreten Beispiel: 

24,60 m 



53,54 m



zu (6.): Bauteilliste für den Typ LD-G2 





zu (6.): Statische Berechnung 

• Statische Berechnung für den Lidlmarkt Typ LD-G2 

Die nachfolgende Ausarbeitung ist keine komplette Statische Berechnung. Es 

wird in allgemeiner Form die Herkunft der jeweiligen Lasteinwirkung auf das 

entsprechende Bauteil beschrieben. Die eigentliche Bemessung der einzelnen 

Bauteile wird nicht im Detail aufgezeigt, sondern nur das fertig bemessene 

Bauteil zeichnerisch dargestellt. Zuschnittbedingte Abweichungen an den 

jeweiligen Bauteilen sind möglich. 

Im nachfolgenden Beispiel sind alle Einwirkungen wie z.B. aus Dachziegel 

gemäß der Grundforderung nach Abschnitt 3 bekannt. 

Positionsplan 





zu (6.): Statische Berechnung – Hauptbinder HB1 

Hauptbinder HB1: 

◊ Systemangaben: 

Vom Tragwerksplaner individuell gewählte Binderkonfiguration unter 

Berücksichtigung der im Kapitel 3 „Binderkonfiguration“ beschriebenen 

Qualitätsmerkmale. 






◊ Lastansatz: 

Beispiel einer möglichen Lastaufstellung eines NP-Binders bei 

festgelegten Lasten 











◊ Teilauszüge zu Belastung, Schnittgrössen, Auflagerreaktionen sowie 

Konstruktionszeichnung des fertigen Hauptbinders: 

Hinweis: 

Alle nachfolgenden Auszüge wurden unter Nutzung des Eleco 

Softwarepaketes RoofCon//TrussCon erstellt. Dabei kann das jeweilige 

Ausgabeprotokoll und dessen Inhalt individuell vom Anwender gesteuert 

werden. 

Nachfolgend sind nur die wesentlichen Ergebnisse dargestellt. 

Bild 1: Vermassung und Systembild des Hauptbinders: 

Beachte: Alle Hauptbinder sind unter gleichen statischen Systemannahmen 

zu bemessen und einzubauen. Dies gilt insbesondere für die Giebelbinder 

über starren Giebelwänden. Vertikale Beweglichkeit schaffen. 

Die Hauptbinder sind so zu dimensionieren, dass sie auch die Sonderlasten 

aus Einbauten übernehmen können. In Ausnahmefällen können ggf. die 

Binder mit Sonderlasten zusätzlich verstärkt werden. 

Giebelbinder sind wegen unterschiedlicher Lasteinzugsbreiten und 

Belastungen separat zu untersuchen. Dabei sind die ständigen Lasten aus der 

Giebelverkleidung (meist trapezförmiger Verlauf) den vertikalen Lasten aus 

den Längsverbänden zusätzlich zu den bekannten Ober- und Untergurtlasten 

hinzuzufügen. 






Lasteinwirkung aus 

Schneeanhäufungen 

durch Verwehung 

Lastkombination: g + s 






Lastkombination: g + s + Wind von links, min 

Lasteinwirkung aus 

-Aufsatzbinder 

-Bindereigengewicht 

-Anteiligen Verbandsgewicht 






Lastkombination: g + s + Wind von links, max 

Bereichsweise Erfassung 

der Windeinwirkungen 

nach DIN 1055, Teil 4, 

Ausgabe 03/2005 mit 

entspr. min/max -Werten 





zu (6.): Statische Berechnung – Hauptbinder HB1 - Auflagerung 

◊ Kontrollberechnung zur Auflagerpressung: 

Bild 2: Binderauflagerung mit wärmegedämmter U-Schale 

40 180 40 40 

300 

Halfenschiene HZA 29/20 

Unter Berücksichtigung der eingelegten Dämmung ergibt sich folgende 

effektive Auflagerbreite b0: 

AV 

vorh. 

σ D↵ 

vorh. = 

6 × 26 

b0 = 40+180+0+40 = 260mm 

= ___ < 1, 

0 

zul. 

σ 0, 

25 

Die Öffnung der Halfenschiene mit 22mm ist vernachlässigbar, da über der 

Öffnung ein Winkelverbinder sitzt. 



D↵



zu (6.): Statische Berechnung – Obergurtverband VB1 

• Obergurtverband VB1: 

◊ Allgemeine Vorbemerkung: 

- Entgegen üblicher Windverbandsausführungen wird die Stabilität des 

Daches durch industriell vorgefertigte Läuferverbände, K-Böcke, 

Obergurtverbände und ggf. Untergurtverbände erzielt. 

- Die Längsverbände mit K-Böcken in Füllstabebene werden eventuell einer 

Doppelfunktion ausgesetzt: 

a) Unterstützung der Obergurtverbände 

b) Aufnahme der „inneren“ Seitenlasten der knickgefährdeten 

Füllstäbe 

Bild 3: Geometrische Lage des Obergurtverbandes bezogen auf die 

Hauptbindergeometrie mit Angabe zur Lage der Längsverbände 

- Ziel dieser neuen Bauweise ist es, die üblicherweise verwendeten 

Stahlrispenbänder in Obergurtebene vollständig zu ersetzen. 

Diese Stahlblechstreifen liegen unmittelbar unter der Dachhaut und 

werden durch die wechselnden klimatischen Bedingungen 

(Sommer +50°, Winter -30°) zusätzlich verformt. Kontrollrechnungen 

haben gezeigt, dass durch diese Temperaturänderungen hervorgerufenen 

Längenänderungen nicht mehr vernachlässigbar sind, da hierdurch die 

statische Wirkung der Rispenbänder nicht mehr gewährleistet ist. 

Dies ist im Hinblick auf unvermeidliche Imperfektionen bei den 

Dachbindern ggf. ein Sicherheitsrisiko. 






◊ Angaben zu den Längsverbänden in der Füllstabebene 

- Bauhöhen der zugehörigen Längsverbände sind durch die max. zulässige 

Knicklänge der Füllstäbe begrenzt. 

- Der Längsverband L-VB1 hat eine Doppelfunktion: 

a) Funktion der Querabstützung des betroffenen knickgefährdeten 

Füllstabes 

b) Funktion der Auflagerung des Obergurtverbandes VB1 

◊ Prinzip der Dachaussteifung: 

Übersicht (ohne Eingangsbereich): Detail mit Bezeichnungen der 

Aussteifungselemente 

Bild 4: Zusammenspiel zwischen den Hauptraggliedern und den 

aussteifenden Bauteilen im Hauptbaubereich 

Untergurtverband UG_VB1 

K-Verband K-VB1 


Bild 5: Zusammenspiel aller aussteifenden Bauteile im gesamten 

Dachbereich 



Längsverband L-VB1




◊ Obergurt- und Untergurtverbände im Giebelbereich 

(ohne Darstellung der Längsverbände): 

Bild 6: Verbände in Ober- und Untergurtebene 

Beachte: 

Bei den vorgenannten 3D-Darstellungen zum Prinzip des 

Qualitätsaussteifungssystems handelt es sich um eine individuelle Lösung, 

welche je nach Schneelast und sonstigen Einwirkungen von Fall zu Fall 

eine unterschiedliche Anzahl an Längs- und Untergurtverbänden 

erforderlich machen kann. Unter der Voraussetzung ausreichend 

ausgesteifter Giebelwände (d.h. biegsteife, umlaufende Ringanker mit 

unmittelbaren eingespannten Stahlbetonstützen) können die 

Untergurtverbände ggf. entfallen. Die zugehörigen statischen Nachweise 

sind bereitzustellen. 



Auswertung: 




◊ Maßgebender Normalkraftverlauf für die Ermittlung der Seitenlasten in 

den Obergurtverbänden: 

Bild 7: Auszug zu den maßgebenden Druckkräften im Obergurtbereich des 

Hauptbinders für die nachfolgende Verbandsberechnung: 

Mittl. Druckkraft im Feldbereich: N = -71,67 kN bei Ansatz Vorkrümmungslinie 3 

Mittl. Druckkraft im Firstbereich: N = -55,58 kN bei Ansatz Vorkrümmungslinie 3 

------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Mittl. Druckkraft im Bereich Traufe/First: N = -67,88 kN bei Ansatz Vorkrümmungslinie 1 

und Vorkrümmungslinie 2 






◊ Grundlagen zum Ansatz möglicher Knickbiegelinien: 

Es werden im Hauptbaubereich des vorliegenden Musterbeispiels drei 

mögliche Vorkrümmungen an den gedrückten Obergurten der 

Hauptbinder untersucht. 

Die erste Vorkrümmungsannahme (siehe Vorkrümmungslinie W1) 

beschreibt eine einwellige 

Vorverformung über den 

gesamten abgewickelten 

Obergurtbereich, also von 

Traufe über den First hinweg 

zur gegenüberliegenden 

Traufe. 

„Große Welle“ 

Hinweis zur Großen Welle: Der abgewickelte Obergurt stellt 

einen schlanken Knickstab (Eulerfall 2) dar, welcher schon bei 

geringer Druckkraft seitlich ausweicht. Dieses Ausweichen wird 

in der Berechnung ersatzweise durch eine Seitenlast qErsatz = qers 

erfasst. Aus der Gleichgewichtsbedingung in Stabmitte mit dem 

Ansatz N0 ⋅ e0 = qers ⋅ l²/8 läßt sich näherungsweise eine fiktive 

Ersatzlast über alle Binder von qers = m ⋅ N0 ⋅ e0 ⋅ 8 / l² ermitteln, 

welche über die starr anzusetzenden Innenauflager der 

Obergurtverbände (Verbandsunterstützung durch Längsverband) 

zusammen mit den externen Lasten abgetragen wird. Dies ist eine 

grobe Näherung zur Bemessung der Ober- und Untergurtverbände wie 

ausführliche Berechnungen nach Theorie 2. Ordnung belegen. 

Auf Anfrage stellt die Fa. Eleco das zugehörige, ausführlich erläuternde 

Dokument „Nachweis einer ausreichenden Verbandssteifigkeit in Ober- 

und Untergurtebenen für das Eleco Qualitätsdachaussteifungssystem bei 

einwelligen Vorkrümmungen im gesamten Obergurtbereich“ zur 

Verfügung. 

Wie die Ausführungen im hinterlegten Dokument zeigen, ist die 

Steifigkeit des Obergurtverbandes dominant von der Steifigkeit des 

Untergurtverbandes beeinflusst. Der Obergurtverband dient lediglich 

der „Durchleitung“ der Kräfte zu den stützenden Stellen des 

Untergurtverbandes. Als Steifigkeit der gedrückten Obergurte der 

Hauptbinder wird die Verbandssteifigkeit (wegen eng verlegter, 

vorhandener Dachlatten) ersatzweise herangezogen, da die Eigensteifigkeit 

der gedrückten Hauptbinderobergurte sehr gering ist. 

Die Erfassung des Einflusses aus Theorie 2. Ordnung erfolgt entweder 

durch eine genaue Berechnung mit vorgekrümmten Stäben entsprechend 






dem o.g. Dokument „Nachweis ausreichender Verbandssteifigkeit 

Patentdach.pdf“ oder durch Multiplikation der externen und internen 

Lasten mit einem Dischínger-Faktor bei linearer Berechnung. 

Dabei werden in beiden Fällen Federkonstanten an den Innenauflagern 

angesetzt, die die Verträglichkeitsbedingung zwischen Ober- und 

Untergurtverbandsverformung sicherstellen. 

Infolge der „Durchleitungs“-Funktion der Obergurtverbände bei 

Vorkrümmungslinie W1, können für die baupraktischen Nachweise 

vereinfachend auch starre Innenauflager an den Obergurtverbänden bei 

1,0-fachem Ansatz (ohne Ansatz des Dischinger-Faktors) externer und 

interner Lasten gesetzt werden. 

Der Ansatz einer Vorkrümmung von maximal e0 = 3,0 cm ist der 

Doppelwelle W2 zahlenmäßig angepasst und durch die einfache 

Überprüfbarkeit (Sichtprüfung) der Rechtwinkligkeit und Parallelität 

zwischen Binder und Längsverband gerechtfertigt. Einfachste 

Orientierungshilfe sind dabei 

V-Stäbe im Längsverband, welche 

parallel zu den zu montierenden 

Hauptbindern stehen müssen. 

Neben dieser Vorkrümmung von 

e0 = 3,0 cm wird zusätzlich eine 

einheitliche Schrägstellung von 

ebenfalls 3,0 cm an allen Bindern 

wirksam in eine Richtung angesetzt. 

Beachte: Bei der Montage der Binder ist unbedingt auf die Einhaltung der 

genannten Vorkrümmung e0 < 3,0 cm und der Einhaltung der 

Gesamtauslenkung aus Vorkrümmung + Schrägstellung von insgesamt 

6,0 cm zu achten. 






Die zweite Vorkrümmungsannahme (siehe Vorkrümmungslinie W2) geht 

von einer zweiwelligen Vorverformung 

bezogen auf den gesamten Druckgurt, 

Traufe-First // First-Traufe aus, welche 

zusätzlich ungünstigst angesetzt wird. Die 

Doppelwelle schlägt dabei am First um. 

Die zugehörige Literatur kann aus dem 

Heft Informationsdienst Holz „Aussteifung 

von NP-Konstruktionen“ auf Seite 22 in 

den Bildern 38 und 39 entnommen werden. 

„Doppelwelle“ 

Die dritte Vorkrümmungsannahme (siehe Vorkrümmungslinie W3) 

beschreibt bezogen auf den gesamten 

Druckgurt einen dreiwelligen Verlauf 

der Knickbiegelinie: 

Traufe-Längsverband // Längsverband- 

Längsverband // Längsverband – Traufe. 

Dabei hat die Vorkrümmung im Bereich 

Längsverband- Längsverband über den 

First hinweg ein einheitliches 

„3-fach Welle“ 

Vorzeichen. 

Durchgeführte praktische Modellversuche belegen die Richtigkeit dieser 

Vorkrümmungsannahmen. Entsprechende Informationen sind unter 

www.eleco.de verfügbar. 






◊ Ersatzlasten für die gedrückten Obergurte: 

Zu diesen unterschiedlichen Vorkrümmungen gehören unterschiedliche 

Ersatzlasten bzw. Ersatzlastgruppen qWi, QWi ermittelt über alle m-Binder 

Vorkrümmung W1 mit Ersatzlast [kN/m] und Ausgleichslast [kN]: 

m ⋅ N 

2 

Gurt ⋅ e0 

⋅ 8 qers, 

W1 

⋅ ⋅ lVB 

qers, 

W1 

= 

; Q 

2 

ers, 

W1 

= 

( 2 ⋅ l ) 2 

VB 

Vorkrümmung W2 mit Seitenlast [kN/m] und Ausgleichslast [kN]: 

m⋅ 

N 

qS 

, W 2 ⋅l 

Gurt 

VB 

qS 

, W 2 = ; QS 

, W 2 = 

30⋅ 

lVB 

2 

Vorkrümmung W3 mit Seitenlast [kN/m] und Ausgleichslast [kN]: 

m⋅ 

NGurt, 

Feld 

qS 

, Feld , W 3 ⋅l 

Feld 

qS 

, Feld , W 3 = 

; QS 

, Feld , W 3 = 

30⋅ 

lFeld 

2 

m⋅ 

NGurt, 

First 

qS 

, First, 

W 3 ⋅ 2⋅ 

lFirst 

qS 

, First, 

W 3 = 

; QS 

, First, 

W 3 = 

30⋅ 

( 2⋅ 

lFirst 

) 

2 

Grundlage für die Vorkrümmungsannahme W2 und W3 ist die nach 

DIN1052: 1988-04 anzusetzende inneren Seitenlast qs: 

q 

S 

m ⋅ N 

= 

k ⋅ l 

n 

Gurt 

VB 

m ⋅ N 

= 

30 ⋅ l 

1 

= ⋅ 2 

π 

( 1 400 + 1 1000) 



Gurt 

VB 

mit 

k 

n 

1 

= 

28, 

95 

≅ 30 

Die ungünstigsten Einwirkungen aus diesen drei unterschiedlichen 

Vorkrümmungsannahmen in Überlagerung mit den externen Einwirkungen 

aus Wind o.ä. werden für die Berechnung der Obergurtverbände, 

Längsverbände und Untergurtverbände verwendet.



zu (6.): Statische Berechnung – Obergurtverband VB1 – Lastermittlung 

◊ Statisches System des Obergurtverbandes mit zugehöriger 

Vorkrümmungsannahme W1 und Ansatz zugehöriger Ersatzlasten 

Bild 8: Darstellung der Vorkrümmungsannahme W1 

◊ Zugehörige Lastermittlung: 

Aus der obigen Vorkrümmungslinie W1 der gedrückten Binderobergurte 

folgt: 

- Mittlere Druckkraft des gesamten Bereichs, Feldbereich: 

NGurt,Feld= 1/4x(73,10+71,99+69,95+56,47)= 67,88 kN 

Für die Vorkrümmungslinie W1 (einwellige Vorverformung) errechnen sich 

die Seitenlasten für 43 auszusteifende Binder wie folgt: 

Zugehörige Ersatzlast [kN/m] und Ausgleichslast [kN] über alle Binder: 

q 

Q 

Q 

ers, 

W1 

ers, 

W1 

ers, 

W1 

m ⋅ N 

= 

Gurt 

⋅ e 

2 ( 2 ⋅ l ) ( 2 ⋅12, 

83) 

VB 

⋅ 8 43 ⋅ 

= 

qers, 

W1 

⋅ 2⋅ 

lVB 

= 

2 

1, 

06 ⋅ 2 ⋅12, 

83 

= 

= 13, 

60kN 

2 

67, 

88 

0, 

03 ⋅ 8 

= 1, 

06 kN 



0 

Erläuterung zur angesetzten Anzahl der auszusteifenden Binder: 

Insgesamt sind 44 Hauptbinder zu montieren. Davon sind zwei Binder im 

unmittelbaren Giebelbereich mit gesonderter Lastermittlung zu 

⋅ 

2 

m 

„Große Welle“




kontrollieren. Dies gilt insbesondere für die Binder im Bereich einer 

Glasfassade mit freitragendem Statischem System. (Giebelverkleidung mit 

unterschiedlicher Lasteinzugsfläche). 

Giebelbinder, die unmittelbar kontinuierlich auf dem Stahlbetonringanker 

auflagern, zeigen ein abweichendes statisches Verhalten und werden für die 

Ermittlung der Seitenlasten i.a. vernachlässigt. 

m = 44 Binder - 1,0 x 1 Giebelbinder = 43 Binder 

Dies ergibt bei 5 Verbandspaaren je Paar folgenden Ersatzlastanteil: 

qers, W1, 

VB 

= 1, 

06 5 = 0, 

21kN 

m 

( verteilt auf OG = UG = 0, 

10kN 

m) 

Die Annahme einer gleichm. Verteilung der inneren Seitenlasten qers bzw. 

Ersatzlasten qers entspricht den vereinfachten Annahmen der DIN 1052. 

-die zugehörige Ausgleichslast Qers an Traufe und Traufe je Verband bei 

Vorkrümmungslinie W1: 

Q 

Q 

ers, 

W1, 

VB 

ers, 

W1, 

VB 

qers, 

W1, 

VB ⋅ 2⋅ 

lVB 

= 

2 

0, 

21⋅ 

2⋅12, 

83 

= 

= 2, 

63 

2 

je Verband 

◊ Ermittlung der Einzelanschlusskräfte der Binderobergurte an die 

Ausgleichsbohle (Randbohle // ggf. auch Mehrfachlatte) im 

Traufbereich: 

Zur Ermöglichung des inneren Ausgleichs für die Vorkrümmungslinie 

W1 und deren maßgebender Ausgleichslast aus Qers,W1 = 13,60 kN ist 

jeweils ein durchgehender Bohlenstrang über den beiden Traufen am 

V-Stab des Obergurtverbandes erforderlich. Anstelle eines einteiligen 

Randbohlenstranges kann dieser auch durch eine mehrfache Dachlatte 

ersetzt werden. 

Für die Aufnahme des Größtwertes H1 aus den resultierenden 

Ausgleichslasten je Einzelbinder H1,W1 = Qers,W1 ⋅ 1/m = 13,60/44 = 

= 0,30 kN (Qers,W1 Ausgleichslast über alle Binder) und der zusätzlich 

geforderten Stabilisierungskraft H1,(N/50) = N/50 = 68,90/50 = 1,38 kN 

sind zusätzliche Bohlenstränge (meist Dachlatten in Mehrfachlage) 

einzubauen und nachzuweisen. In mathematischer Kurzform beschrieben 

gilt: 

H1 = max{H1,W1; H1,(N/50)} = max{0,30 kN; 1,38 kN}. 



kN




◊ Ermittlung der zugehörigen Anschlusskraft HW1 für den Anschluss der 

Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) an den V-Stab des Obergurtverbandes 

im Traufbereich: 

HW1 = max H1 ⋅ m/n = 1,38 x 44/5 = 12,13 kN 

m = Gesamtbinderanzahl | n = Anzahl der Verbände | Index 1 = 

Einzelbinder 

◊ Ermittlung der zugehörigen Anschlusskraft im Stoßbereich der 

Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) im Traufbereich: 

Näherungsweise gilt: HW1,Stoß = HW1 ⋅ 0,6 = 12,13 ⋅ 0,6 = 7,28 kN 

Beachte: Obiges Nachweisformat ist für alle weiteren Wellen W2 und 

W3 ebenfalls zu führen. Der Größtwert aus den Einzelkräften H1 der 

Wellen W1 // W2 // W3 ist heranzuziehen 

◊ Auszug aus dem Detailplan P1_1 zur Befestigung der Ausgleichsbohle 

Dachlatten 

Schalung 

Auszug aus PlanP1 Detail D1a 

Auszug aus PlanP1S Detail D1a 











folgt: 

- Mittlere Druckkraft des gesamten Bereichs, Feldbereich: 

NGurt,Feld= 1/4x(73,10+71,99+69,95+56,47)= 67,88 kN 

Für die Vorkrümmungslinie W2 (gegenläufige Doppelwelle) errechnen sich 

die Seitenlasten für 43 auszusteifende Binder wie folgt: 


Zugehörige Seitenlasten [kN/m] und Ausgleichslast [kN] über alle Binder: 

q 

Q 

Q 

S , W 2 

s, 

W 2 

s, 

W 2 

m ⋅ N 

= 

30⋅ 

l 

Gurt 

VB 

43⋅ 

67, 

88 

= = 


83 

qs, 

W 2 ⋅lVB 

= 

2 

7, 


83 

= = 48, 

63 

2 

7, 

58 



kN 

kN 

m 

„Doppelwelle“




Dies ergibt bei 5 Verbandspaaren je Paar folgenden Seitenlastanteil: 

qS , W 2, 

VB 

= 

7, 

58 

5 = 1, 

52kN 


76kN 

m) 



m 

Die Annahme einer gleichmäßigen Verteilung der inneren Seitenlasten qs 

entspricht den vereinfachten Annahmen der DIN 1052. 

-die zugehörige Ausgleichslast QS,i an First und Traufe je Verband bei 


Q 

Q 

S , W 2, 

VB 

S , W 2, 

VB 

qS 

, W 2, 

VB ⋅lVB 

= 

2 

1, 


83 

= = 9, 

75kN 

je Verband 

2 


Ausgleichsbohle (Randbohle // ggf. auch Mehrfachlatte) im 

Traufbereich: 


W2 und deren maßgebender Ausgleichslast aus Qs,W2 = 48,63 kN ist 

jeweils ein durchgehender Bohlenstrang über dem V-Stab des 

Verbandes an den Traufen erforderlich. Anstelle eines einteiligen 

Bohlenstranges kann dieser auch durch eine Mehrfach-Dachlatte ersetzt 

werden. 


Ausgleichslasten je Einzelbinder H1,W2 = Qs,W2 ⋅ 1/m = 48,63/44 = 

= 1,11 kN (Qs,W2 Ausgleichslast über alle Binder) und der zusätzlich 




gilt: 

H1 = max{H1,W2; H1,(N/50)} = max{1,11 kN; 1,38 kN} 


Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) im Firstbereich: 


W2 und deren maßgebender Ausgleichslast aus Qs,W2 = 48,63 kN ist 

jeweils ein durchgehender Bohlenstrang über dem V-Stab des




Verbandes beidseits des Firstes erforderlich. Anstelle eines einteiligen 

Bohlenstranges kann dieser auch durch eine Mehrfach-Dachlatte ersetzt 

werden. 

Für die Aufnahme der resultierenden Ausgleichslast je Einzelbinder 

H1,W2 = Qs,W2 ⋅ 1/m = 48,63/44 = 1,11 kN (Qs,W2 Ausgleichslast über alle 

Binder) sind zusätzliche Bohlenstränge (meist Dachlatten in 

Mehrfachlage) beidseits des Firstes einzubauen und nachzuweisen. 

Einzelanschlusskraft der Binder-OG an die Firstbohle: H1,W2 = 1,11 kN 




HW2 = max H1 ⋅ m/n = 1,38 x 44/5 = 12,13 kN (unverändert wie bei W1) 


Einzelbinder 

◊ Ermittlung der zugehörigen Anschlusskraft HW2,First für den Anschluss 

der Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) an den V-Stab des 

Obergurtverbandes im Firstbereich: 

HW2,First = H1,W2 ⋅ m/n = 1,11 x 44/5 = 9,77 kN 


Einzelbinder 


Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) im Trauf- und Firstbereich: 

Näherungsweise gilt für den Stoßbereich der Bohlen an Traufe u. First: 

HW2,Stoß = HW2 ⋅ 0,6 = 12,13 ⋅ 0,6 = 7,28 kN (unverändert wie bei W1) 

◊ Auszug aus dem Detailplan P1_2 zur Befestigung der Ausgleichsbohlen 

Auszug aus Plan P1 Detail D9 






◊ Statisches System des Obergurtverbandes mit zugehöriger symmetr. 





folgt: 

- Mittlere Druckkraft des unteren Bereichs, Feldbereich: 

NGurt,Feld= 1/4x(73,10+71,65+71,99+69,95)= 71,67 kN 

- Mittlere Druckkraft des oberer Bereichs, Firstbereich: 

NGurt,First= 1/2x(56,47+54,69)= 55,58 kN 



„3-fach Welle“




Für die Vorkrümmungslinie W3 (3-fach Welle) errechnen sich die 

Seitenlasten für 43 auszusteifende Binder wie folgt: 


Zugehörige Seitenlasten [kN/m] und Ausgleichslasten [kN] je Bereich (Feld 

und First) über alle Binder: 

q 

Q 

Q 

q 

S , Feld , W 3 

S , First, 

W 3 

Q 

Q 

m ⋅ N 

= 

30⋅ 

l 

Gurt, 

Feld 

Feld 

m ⋅ NGurt 

= 

30⋅ 

( 2⋅ 

l 

, First 

First 

43⋅ 

71, 

67 

30⋅ 

9, 

48 

10, 

84 



= 

= 

43⋅ 

55, 

58 

= 

) 30⋅ 

( 2⋅ 

3, 

26) 

kN 

m 

= 12, 

22kN 

Dies ergibt bei 5 Verbandspaaren je Paar folgenden Seitenlastanteil: 

qS , Feld , W 3, 

VB 

qS , First, 

W 3, 

VB 

= 10, 

84 5 = 2, 

17kN 

= 12, 

22 5 = 2, 

44kN 

m 

m 

m 


08kN 

m) 


22kN 

m) 



-die zugehörigen Ausgleichslasten QS,i im Feldbereich je Verband bei 


Q 

Q 



S , First, 

W 3 

S , First, 

W 3 

S , Feld , W 3, 

VB 

S , Feld , W 3, 

VB 

qS 

, Feld , W 3 ⋅l 

Feld 

= 

2 

10, 

84⋅ 

9, 

48 

= = 

2 

51, 

38 

kN 

qS 

, First, 

W 3 ⋅2 

⋅l 

First 

= 

2 

12, 

22⋅ 

2⋅ 

3, 

26 

= 

= 39, 

84 

2 

kN 

qS 

, Feld , W 3, 

VB ⋅ lFeld 

= 

2 

2, 

17 ⋅ 9, 

48 

= = 10, 

28kN 

je Verband 

2




- die zugehörige Ausgleichslast QS,i im Firstbereich je Verband bei 

Annahme der Auslenkungen entsprechend Vorkrümmungslinie W3: 

Q 

Q 

S , First, 

W 3, 

VB 

S , First, 

W 3, 

VB 

qS 

, First, 

W 3, 

VB ⋅ 2⋅ 

lFirst 

= 

2 

2, 

44⋅ 

2⋅ 

3, 

26 

= 

= 7, 

95kN 

2 

je Verband 


Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) im Traufbereich: 


W3 und deren maßgebender Ausgleichslast aus Qs,W3 = Qs,Feld,W3 = 

= 51,38 kN ist jeweils ein durchgehender Bohlenstrang über dem V- 

Stab des Verbandes an den Traufen erforderlich. Anstelle eines 

einteiligen Bohlenstranges kann dieser auch durch eine Mehrfach- 

Dachlatte ersetzt werden. 


Ausgleichslasten je Einzelbinder H1,W3 = Qs,Feld,W3 ⋅ 1/m = 51,38/44 = 

= 1,17 kN (Qs,W3 Ausgleichslast über alle Binder) und der zusätzlich 




gilt: 

H1 = max{H1,W3; H1,(N/50)} = max{1,17 kN; 1,38 kN} (unverändert wie 

bei W1) 


Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) im K-Bock-Bereich: 


W3 und deren maßgebender Ausgleichslast aus Qs,W3 = Qs,Feld,W3 = 

= 51,38 kN ist jeweils ein durchgehender Bohlenstrang über dem V- 

Stab des Verbandes oberhalbdes K-Bocks erforderlich. Anstelle eines 

einteiligen Bohlenstranges kann dieser auch durch eine Mehrfach- 

Dachlatte ersetzt werden. 

Für die Aufnahme der resultierenden Ausgleichslast je Einzelbinder 

H1,W3 = Qs,W3 ⋅ 1/m = 51,38/44 = 1,17 kN (Qs,W3 Ausgleichslast über alle 

Binder) sind zusätzliche Bohlenstränge (meist Dachlatten in 

Mehrfachlage) oberhalb der K-Böcke einzubauen und nachzuweisen. 

Einzelanschlusskraft der Binder OG an K-Bock-Bohle: H1,W3 = 1,17 kN 









HW3 = max H1 ⋅ m/n = 1,38 x 44/5 = 12,13 kN (unverändert wie bei W1) 


Einzelbinder 

◊ Ermittlung der zugehörigen Anschlusskraft HW3,K-Bock für den Anschluss 

der Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) an den V-Stab des 

Obergurtverbandes im K-Bock-Bereich: 

HW3,K-Bock = H1,W3 ⋅ m/n = 1,17 x 44/5 = 10,28 kN 


Einzelbinder 


Ausgleichsbohle (Mehrfachlatte) im Trauf- und K-Bock-Bereich: 

Näherungsweise gilt für den Stoßbereich der Bohlen an Traufe und K- 

Bock: 

HW3,Stoß = HW3 ⋅ 0,6 = 12,13 ⋅ 0,6 = 7,28 kN 

◊ Auszug aus den Detailplänen zur Befestigung der Ausgleichsbohlen 

Dachlatten 

Schalung 

Auszug aus P1 Detail D1a 



Auszug aus P2 Detail D13 

Auszug aus P1S Detail D1a Auszug aus P2S Detail D13




◊ Externe Lasteinwirkung 

Aus den externen Lasteinwirkungen infolge des Windes auf die Giebel und 

unter Berücksichtigung einer möglichen Schrägstellung über alle Binder 

folgt: 

� Windlast aus Wind auf Giebel: 

Böengeschwindigkeitsdruck q(z) = 0,61 kN/m² (firsthöhenabhängig); 

Giebelhöhe h = 4,50 m; 

mittlere Giebelhöhe hm = 4,50/2 = 2,25 m 

2, 

25 

w = 

/ 

2 

w VB 

( 0 , 8 + 0, 

5) 

× 0, 

61× 

× cos18° 

= 0, 

85kN 

m 

Hinweis: 

Vorgenannte Werte sind übliche Ansätze für Binder mit Dachneigungen 

bis ca. 25°. In allen anderen Fällen sind die Windlasten entsprechend ihrer 

Lasteinzugsfläche in Ansatz zu bringen. In allen Fällen sind die 

angesetzten Lasten stets entsprechend der DIN 1055, Teil4 anzupassen. 

Eine Verteilung der Windlasten näherungsweise als Gleichlast anstelle 

eines genauen trapezförmigen Lastansatzes auf alle Verbandspaare ist bei 

üblichen Dachneigungen (




� Windlast parallel zu den Aufsatzbindern: 

Böengeschwindigkeitsdruck q(z) = 0,59 kN/m²(firsthöhenabhängig); 

Firsthöhe der Aufsatzbinder h = 3,1 m; 

mittlere Höhe hm = 3,10/2 = 1,55 m 

Die zugehörige maximale Dreiecksordinate ergibt sich bei einer 

Dachneigung des Quergiebels von 18° und einem interpolierten cpe-Wert 

von 0,3 auf der Luvseite und -0,4 auf der Leeseite. 

Die größte Ordinate der dreiecksförmigen Windeinzugsfläche kann jedoch 

aus dem größten Aufsatzbinder unmittelbar entnommen werden. 

max AH Aufsatzbinder = 1,28 kN und eBi = 1,25 m 

� Für einen Quergiebel: 

wAufs (Aufsatzbinder) = AH/eBi = 1,28/1,25 = 1,02 kN/m 

� Für zwei Quergiebel als „hintereinandergereihte 

Satteldächer“: mit cpe (Luv) = 0,30 und cpe (Lee) = -0,4; 

somit ergibt sich bei zwei hintereinandergereihten 

Dachprofilen ein Faktor für die Multiplikation der 

maßgebenden horizontalen Lastordinate des höchsten 

Aufsatzbinders von fLast = 1,88 

f 

Last 

� Endgültige Ordinate wH´ zur Erfassung des zusätzlichen 

Einflusses des Windes auf die Aufsatzbinder: 

´ 

wAufs = f Last ⋅ wAufs 

= 1, 

88⋅1, 

02 = 1, 

92kN 

Somit ergibt sich bei 5 Verbandspaaren je Paar folgender 

Windlastanteil: 

wAufs , VB 

2, 

0 ⋅0, 

3 + 1, 

6 ⋅0, 

4 1, 

24 

= 1 + 

= 1+ 

= 1+ 

0, 

88 = 1, 

88 

2, 

0 ⋅ 

1, 

4 

( 0, 

3 + 0, 

4) 

= 

1, 

92 

= 0, 

38kN 

/ m 

5 



m




� Zusätzliche Seitenlast aus ungewollter Schrägstellung φ nach DIN1052 

(2004-08); Abschn. 8.5.3: 

ϕ = 

ϕ = 

H 

O 

0, 

005 

0, 

005 

⋅ 

e = ϕ × h 

B 

5 h 

Hinweis: V0 ist bezogen auf die schräge Länge (schräger 

Verbandsverlauf) 

V0=1,58 kN/m 

H O ϕ = VO 

× ϕ = 

[ ( 0, 

80 × cos18° 

+ 0, 

50) 

× 1, 

25] 

× 0, 

005 = 0, 

008kN 

/ m 

e = ϕ × hB 

= 0, 

005× 

450 = 3cm 

0 

0ϕ 

H 

Näherungsweise wird angesetzt: 

Gesamtbinderanzahl von m = 44 Stück. 

Alle Binder ungünstigst in eine Richtung schräg. 

Hieraus ergibt sich eine zusätzliche Seitenlast infolge 

Schrägstellung: 

V 

H ϕ = 

' 

O 

O 

O 

× e 

h 

× m 

= 

1, 

58 

0, 

03 

4, 

5 

× 44 

= 

0, 

46 



O 

B 

× 

kN/m 

Dies ergibt bei 5 Verbandspaaren je Paar folgenden zusätzlichen 

Seitenlastanteil: 

( OG = UG = 0, 

kN m) 

H VB = 0, 

46 5 = 0, 

09kN 

m 

05 

0 ϕ , 

V0 

⋅ e 

= 

h 

B 

0 

in kN 

m 

für h 

für h 

≤ 5m 

> 5m 

[ kN / m] 

= VO 

× ϕ 0 = [ ( si 

× cosα 

+ g OG ) × eBi 

] × ϕ0



zu (6.): Statische Berechnung – Obergurtverband VB1 – Lastbilder 

◊ Gesamtlastbilder für die drei maßgebenden Vorkrümmungslinien 

Für die praktische Berechnung aller drei unabhängigen Lastansätze 

empfiehlt es sich eine zweite und dritte Statikposition zu schaffen. Dafür 

ist die Statikposition mit Vorkrümmungslinie W1 zu kopieren um dann 

den Lastansatz für die Vorkrümmungslinie W2 und auch W3 zu erzeugen. 

Beim Anlegen dieser Zusatzpositionen ist die Stückzahl mit „0“ 

anzugeben. Die Eingabe der Stückzahl erfolgt in RoofCon. Der Lastansatz 

für die Große Welle kann ebenfalls an einem zum großen System 

gleichwertigen Einzelbinder unter Nutzung der Gesetzmäßigkeiten 

Symmetrie und Antimetrie angetragen werden. 

Anmerkung: 

- entsprechend DIN1052 Ausgabe 4/88 wird der Einfluss der Nachgiebigkeit 

der Verbindungsmittel bei Nagelplatten pauschal für alle Plattentypen mit 

kser=C0=3,0 kN/cm je cm² Anschlussfläche angesetzt. 

- Bei den hier zu verwendenden Nagelplatten handelt es sich um eine 

Nagelplatte vom Typ GN80 (Z-9.1-256) mit höheren Steifigkeitswerten. 

Gemäß neuestem Prüfzeugnis der Universität Karlsruhe darf für die 

Plattentypen GN20A und GN80 der Verschiebungsmodul C0 = kser = 6,0 

kN/cm je cm², angesetzt werden. 

In der Eleco Software ist dieser verbesserte Verschiebungsmodul bereits 

eingearbeitet. 






VB1_1 bei Ansatz nach Vorkrümmungslinie W1: 

Protokollauszug: Vertikale Auflagerreaktionen aller Lastfälle 

1 12 







„Doppelwelle“









„3-fach Welle“




◊ Lastansätze unter Kombinationsregeln für Vorkrümmungsannahme W1 

Die zugehörigen Lastkombinationen müssen unter Berücksichtigung 

gleichgerichteter und gegenläufiger Lasteinwirkungen einwirken. Zur 

Ermittlung ungünstigster Beanspruchungen wendet man unterschiedliche 

Kombinationsregeln an. 

In den nachfolgenden Darstellungen sind für 

Vorkrümmungsannahmen W1 alle 

maßgebenden detaillierten Lasten und 

Lastkombinationen angegeben. 






Lastkombination 1: Vorkrümmungslinie 1 mit qs.Feld positiv und qs,Krag 

positiv + Wind und Schrägstellung: positiv 

Vorkrümmungslinie W1 

mit gleichläufiger 

Vorkrümmung über den 

gesamten abgewickelten 

Obergurtbereich 

Wind + Schiefstellung 

wirken gleichläufig zu 








positiv + 0,5xWind und Schrägstellung: positiv 

0,5xWind + Schiefstellung 








Lastkombination 3: Vorkrümmungslinie 1 mit qs.Feld negativ und qs,Krag 

negativ + Wind und Schrägstellung: negativ 




entgegengerichtet LK1 







negativ + 0,5xWind und Schrägstellung: negativ 

0,5x Wind + Schiefstellung 














In den nachfolgenden Darstellungen sind für 

Vorkrümmungsannahmen W2 alle 

maßgebenden detaillierten Lasten und 










mit gleichläufiger 

Vorkrümmung im Feld 

und am Kragarm 














































In den nachfolgenden Darstellungen sind für Vorkrümmungs- 

annahmen W3 alle maßgebenden detaillierten Lasten und 










mit gegenläufiger 


und am Kragarm 


wirken gleichläufig zur 

Vorkrümmung am Kragarm 

und wirken gegenläufig zur 














































positiv + 0,5xWind und Schrägstellung: negativ 


wirken gegenläufig zur 


und wirken gleichläufig zur 








negativ + 0,5xWind und Schrägstellung: positiv 













positiv Wind und Schrägstellung: negativ 












negativ +Wind und Schrägstellung: positiv 











zu (6.): Statische Berechnung – K-Verband K-VB1 

• K-Verband K-VB1: 


Um den inneren Ausgleich aller einwirkenden Seitenlasten zu 

ermöglichen, sind ungünstigst die Größtwerte der Ausgleichslasten (Qs – 

Kräfte) an der Oberkante des K-Bockes anzuschließen. Diese Werte sind 

i.d.R. größer als die in die Längsverbände einzuleitenden Kräfte. Im 

Normalbereich, in welchem die K-Böcke nur zur horizontalen 

Weiterleitung der Obergurtverbands Auflagerlasten dienen, weisen alle K- 

Böcke näherungsweise die selbe Beanspruchung auf. 

Dagegen erhalten K-Böcke im Bereich der Untergurtverbände zusätzliche 

Beanspruchungen. 

◊ Mindestanschluss des Obergurtverbandes an den K-Verband 

Die maßgebende Ausgleichslast QS,i aus den drei Vorkrümmungslinien 

beträgt: Qs,Feld,W3 = 10,28 kN. Der Anschluß ist für diese Kraft 

beispielsweise durch Vernagelung zu realisieren. Siehe hierzu auch die 

Hinweise im Kapitel 6 (Obergurtverband VB1). Die eigentlich 

weiterzuleitende horizontale Kraft aus den Obergurtverbände in die K- 

Böcke ist wegen der Gegenläufigkeit der Lastgruppen geringer als die 

Anschlußkraft. 

Beachte: Die notwendigen Ausgleichslasten Qers,W1 // Qs,W2 und Qs,W3 sind 

in der Regel größer als die weiterzuleitenden Kräfte aus internen und 

externen Einwirkungen an den K-Böcken und Traufen. 

Bild 11: Darstellung eines Verbandsfeldes mit K-Böcken 





zu (6.): Statische Berechnung – K-Verband K-VB1 – Im Normalbereich 

◊ Weiterleitung der Obergurtverbands-Auflagerlasten in die K-Verbände 

Aus den drei untersuchten Vorkrümmungslinien und den zugehörigen 

externen Lasteinwirkungen ergibt sich speziell im vorliegenden Beispiel 

ungünstigst aus der Vorkrümmungslinie W1 bei Lastkombination 1 

„qs + Wind + Schrägstellung“ eine Kraft von 4,77 kN, die an allen K- 

Böcken im Obergurtbereich einwirken. Dieser maßgebende Wert ist die 

Summe aller Auflagerreaktionen der Einzeleinwirkungen. Der Nachweis 

eines ausreichenden Anschlusses der Kräfte zur Weiterleitung ist durch den 

vorgenannten „Mindestanschluss des Obergurtverbandes an den K- 

Verband“ sichergestellt. 

Bild 12: Protokollauszug der weiterzuleiteten Auflagerreaktionen 

Ergebnis des Systems mit Vorkrümmung W1 (maßgebend): 

Ergebnis des Systems mit Vorkrümmung W2 (nicht maßgebend): 

Ergebnis des Systems mit Vorkrümmung W3 (nicht maßgebend): 





zu (6.): Statische Berechnung – K-Verband K-VB1 – Im Normalbereich 

Bild 13: Position K-VB1 Vertikalbock in den Füllstabachsen 5-18 und 7-15 

im Normalbereich 

◊ Statisches System für den Normalbereich: 

- Hinweise: 

Normal gelagerte K-Böcke sind fachwerkartige Träger, 

welche nicht unmittelbar mit den Untergurtverbänden in 

Verbindung stehen. 

Sie dienen lediglich der kraftschlüssigen Einleitung von 

horizontalen Lasten aus den Obergurtverbänden in die 

Längsverbände. 

Alle anderen K-Böcke, welche mit den Untergurtverbänden 

unmittelbar in Verbindung stehen bzw. dort kraftschlüssig 

angeschlossen werden erhalten eine eigene Position und sind 

gesondert zu bemessen. 



HO=±4,77kN



zu (6.): Statische Berechnung – K-VB1 – Im Bereich der Untergurtverbände 

◊ Lastannahmen zu den K-Böcken im Bereich der Untergurtverbände 

Diese K-Böcke haben von der Bauart her betrachtet dieselbe Konfiguration 

und Ausführung wie die Böcke im Normalbereich, obwohl sie in statischer 

Hinsicht unterschiedlich beansprucht werden. 

Angaben zu Geometrie, Konstruktion und Einwirkungen: 

Zur statischen Berechnung dieser K-Böcke ist es zwingend notwendig, das 

Gesamtsystem aus Längsverband, allen K-Böcken zusammen mit allen 

Untergurtverbänden zu erfassen. 

Bei diesem komplexen System sind üblicherweise an den Enden des 

Längsverbandes (Giebeln) vertikale Auflager zu setzen, die diesen 

Längsverband stützen. 

Diese Auflagerungen sind auch in der Praxis zu realisieren. 

Als Lasteinwirkungen sind nur die ungünstigst aus den Obergurtverbänden 

kommenden Kräfte am Hochpunkt anzusetzen. 

Die aus den Zwischenabstützungen der gedrückten Füllstäbe im 

Verbandsbereich einwirkenden horizontalen Lasten bleiben zunächst bei der 

Erfassung des Gesamtsystems noch außer acht, werden jedoch beim 

Einzelbauteilnachweis erfasst und deren Zusatzbeanspruchung bei den 

Diagonalenanschlüssen berechnet. 

Für die endgültige Bemessung der Einzelbauteile dieses komplexen 

Gesamtbauteils ist gedanklich der ungünstigste Einwirkungsbereich statisch 

herauszuschneiden und an das Einzelbauteil neben den tatsächlichen Lasten 

als fiktive Lasteinwirkung zusammen mit den Auflagerreaktionen aus dem 

jeweiligen Untergurtverband anzutragen. Dies geschieht sinnvollerweise an 

einem vereinfachten Trägersystem, an dem die Schnittgrößen für die 

nachfolgende detaillierte K-Bock-Bemessung ermittelt werden. Siehe hierzu 

nachfolgendes Bild mit vereinfachtem Trägersystem. Üblicherweise 

ergeben sich bei symmetrischer Anordnung der Untergurtverbände bezogen 

auf die oberen Lasteinleitungsstellen gleich große Kräfte an den 

Einleitungsstellen an die Untergurtverbände. 

Konstruktionsregeln für den 

Bau des Längsverbandes: 

Bauhöhe des Längsverbandes 

ist ca. 80% der verfügbaren 

lichten Füllstablänge. 






◊ Gegenüberstellung der Statischen Systeme: Genaues Statisches System 

und vereinfachtes Trägersystem 

Genaues Statisches System: 

Vereinfachtes Trägersystem: 

HINWEIS: 

Die Giebelbinder bilden die vertikalen 

Auflager . Die Untergurtverbände bilden die 

horizontalen Auflager des Gesamtsystems. 

„statisch freigeschnittener 

Anschlussbereich an K-Bock“ 

Konstruktionsregel: Der fiktive Längverband mit frei 

gewählter Diagonalenführung ist so zu konstruieren, dass 

dieser an den später auszuführenden Stoßstellen keine 

Diagonalen aufweist. Dies ist vorteilhaft, weil die vier 

Schnittgrößengruppen an einem einfachen Balkenende 

abzulesen sind. Die Eingabe des vereinfachten 

Trägersystems geschieht ohne Konstruktionsgewicht. 

Für die endgültige Bemessung des K-Bockes mit Untergurtsverbandseinfluss 

wird am vereinfachten System die 

ungünstigste Stelle „statisch freigeschnitten“. Die 

freigelegten Schnittgrößen M, N und Q werden am Einzelbauteil K-Bock 

in ihrer Richtung und Größe angetragen. Die inneren 

Stabilisierungslasten werden aus Gründen der Übersichtlichkeit nicht am 

Gesamtsystem (vereinfachtem Trägersystem), sondern am Teilsystem 

(L_VB auf Seite...) über eine neutrale Gleichgewichtsgruppe erfasst. 

Ein Vergleich zwischen genauer und vereinfachter Berechnung 

rechtfertigt den Ansatz der Vereinfachung. Dabei wird die eigentliche 

Diagonalenanordnung aus dem genauen System durch fiktive 

Diagonalenführung erfasst. 



Stoßstelle 

Stoßstelle




◊ Antragen der freigelegten Schnittgrößen M, N und Q: 

Formal sind alle Schnittgrößen M, N und Q aus dem vereinfachten 

Trägersystem gemäß der positiven Vorzeichendefinition (siehe Legende 

zum Freischneiden) in der jeweiligen Einwirkungsgruppe anzutragen. Die 

angetragenen vier Einwirkungsgruppen am K-Bock sind wie folgt definiert: 

Positive Normalkräfte = Zug (Vorzeichenübereinstimmung mit TrussCon) 

Positive Momente = untere Faser auf Zug 

Positive Querkräfte = mit dem Momentenverlauf korrespondierend 

Es können damit die Vorzeichen aus der EDV nicht unmittelbar in das K- 

Bocksystem übertragen werden. 

Bei korrekter Ablesung und Eintragung befindet 

sich das Einzelbauteil K-Bock im statischen 

Gleichgewicht: Σ V ≡ 0 / Σ H ≡ 0 / Σ M ≡ 0 

Zur Kontrolle müssen sich beim Setzen 

programmbedingter statisch notwendiger Auflager 

diese zu „0“ ergeben. 

Aus Grün den der Vereinfachung bei der 

Berechnung des K-Bockes dürften hierbei die 

Momente näherungsweise vernachlässigt werden. 






◊ Abbildung des fertig bemessenen K-Bockes gültig für den 

Normalbereich und für den Untergurtverbands-Bereich: 

Mindestabmessungen: 

8/14 cm 

8/14 cm 

8/12 cm 






zu (6.): Statische Berechnung - Längsverband L-VB1 

• Längsverbände L-VB1 

Position L-VB1: Längsverband in den Füllstabachsen 5-18 und 7-15 

Grundsätzliches zum Bau der Längsverbände: 

Längsverbände sind unterschiedlichen Funktionen F1 und F2 ausgesetzt, 

was beim Bau berücksichtigt wird: 

Funktionen F1 = Verbandszwischenstützung 

Funktionen F2 = Knickstabilisierung von Druckstäben 

-Fischgrät-Füllung bei Doppelfunktion F1 + F2 

-ohne Fischgrät-Füllung: In Funktion F1 mit 

Füllung nach statischen Bedürfnissen 

(mit z.B. Diagonalen und V-Stäben) 

-mit Teil- Fischgrät-Füllung: In Funktion F2 mit 

Füllung nach statischen Bedürfnissen 

(Alternative für die Funktion F2 ist ein T-Brett) 

Die Bauhöhe des Längsverbandes ist generell ca. 80% der verfügbaren 

lichten Füllstablänge. 

Achtung: Die Anzahl evtl. Öffnungen pro Längsverband wird auf zwei 

begrenzt. Dazu sind stets gesonderte statische Nachweise zu erbringen. 

Nähere Angaben findet man unter www.eleco.de. 

Beispiel einer nachträglichen Öffnung im Längsverband 

Auszug aus Detail D14 






◊ Gegenüberstellung der Statischen Systeme: Genaues Statisches System 

und vereinfachtes Trägersystem 

Genaues Statisches System: 

Gesamtsystem: 

mit der Länge 7x7632 = 53.220 mm = 53,22m 

Vereinfachtes Trägersystem: 

HINWEIS: 

Die Giebelbinder bilden die vertikalen 

Auflager . Die Untergurtverbände bilden die 

horizontalen Auflager des Gesamtsystems. 

„statisch freigeschnittener 

Anschlussbereich des Längsverbandes“ 

Stoßstelle 

◊ Antragen der freigelegten Schnittgrößen M, N und Q: 






◊ Weitere Lastannahmen: 

Zusätzlich sind die „inneren“ Stabilisierungslasten aus den 

Querabstützungen der Diagonalen der Hauptbinder im Bereich der 

Längsverbände als Gleichgewichtsgruppe anzutragen. 

aus den inneren Knicklasten des Füllstabes des HB1 in den 

Füllstabachsen 5-18 und 7-15 

max.N=-12,43 kN (bei HB1 Füllstab 7-15) 

m× N = 43× 

12, 

43 

= ± 10, 

70kN 

50 

50 

verteilt auf 7 Längsverbandseinzelteile: 

H Mitte = 

10, 

70 

= ± 1, 

53kN 

7 

Hinweis: Diese innere Kraft schließt sich wieder an der Oberund 

Unterseite des Systems mit� 1,53/2=0,76kN 

◊ Einzelabschnitt eines L_VB1 mit K-VB1: 

Schnittgrößen M, N und Q aus 

dem vereinfachten Trägersystem 

Schnittgrößen M, N und Q aus 

dem vereinfachten Trägersystem 



Äußere Last 

aus Obergurtverband 

Äußere Last aus vertikaler 

Auflagerreaktion des 

Längsverbandes 

Äußere Last aus horizontaler 

Auflagerreaktion des 

Längsverbandes




◊ Zusammenstellung der Lasten für das Einzelsystem unter 

Berücksichtigung der Achsial – und Querkräfte aus den angrenzenden 

Bauteilen: (Ritterschnitt-Verfahren) 

◊ Abbildung des fertig bemessenen Längsverbandes 

4/16 cm 




4/16 cm



zu (6.): Statische Berechnung - Untergurtverband UG_VB1 

• Untergurtverband am Giebel 

◊ Angaben zur Lage der Untergurtverbände: 

Bild 14: Statisches System des Längsverbandes/Untergurtverbandslage 

Giebelbinder bilden die 

vertikalen Auflager. 

Untergurtverbände bilden 

die horizontalen Auflager. 

Bild 15: 3D Bild zum Zusammenspiel der Längs,- Untergurtverbände 






� Lastannahmen: 

Die Untergurtverbände haben die Aufgabe sowohl die „inneren“ als auch die 

externen horizontalen Lasten aus dem Dach in die Längswände des Gebäudes 

zu leiten. Dabei werden die Untergurtverbände auch für die Aufnahme der 

Windlasten der senkrechten Giebelwände (Glasfassade) bemessen. Aus 

Steifigkeits- und produktionstechnischen Gründen werden i.a. alle 

Untergurtverbände gleich ausgebildet. Durch die unmittelbare Koppelung der 

beiden Untergurtverbände über die Längsverbände können bei symmetrischer 

Verbandsanordnung in Gebäudelängsrichtung die unterschiedlichen Windlasten 

am Glasgiebel und Normalgiebel für die Bemessung des Untergurtverbandes 

gemittelt werden. Zusätzlich Reserven aus ungewollter Rückstellungswirkung 

der gezogenen Untergurte der Hauptbinder werden hierbei vernachlässigt. 

hDach 

= 4,5 m 

hWand 

= 4,0 m 

◊ aus dem Wind auf Giebeldreiecke: DRUCK + SOG 

4, 

50 

wHDach = ( 0 , 8 + 0, 

5) 

⋅ 0, 

61× 

⋅ cos18° 

= 0, 

85kN 

/ m 

2 ⋅ 2 

◊ aus dem Wind auf Giebelwand (Glasfassade): DRUCK 

4, 

0 

wHWand = 0 , 8⋅ 

0, 

61⋅ 

= 0, 

98kN 

/ m 

2 

' 

H0 ϕ 

V 

= 

O 

⋅ e 

h 

hm = hDach/2 

◊ aus Schiefstellung: 

O 

B 

Spannweite 

⋅ m 1, 

58⋅ 

0, 

03⋅ 

44 

= 

= 0, 

46 kN/m 

4, 

5 

Die Streckenlast aus Schiefstellung wirkt in Untergurtebene der 

Windlast aus Gleichgewichtsgründen entgegen. Verteilt auf zwei 

Untergurtverbände folgt: 

0,5 ⋅ (wHDach + wHWand – H´0ϕ) = 0,5 ⋅ (0,85 + 0,98 – 0,46) = 0,69 kN/m 

Verteilt auf OG und und UG: OG = UG = 0,35 kN/m 






◊ Einzellasten aus dem Längsverband L_VB1: 

◊ 

Maßgebend für die Bemessung des Untergurtverbandes: 

Vorkrümmungslinie W1 „Große Welle“ mit zusätzlichen externen 

Lasten. 

Die zugehörige Einzellast beträgt FL,VB1 = 11,93 kN. In diesem Fall sind 

die Einzellasten aus den Längsverbänden gleichgerichtet und in gleicher 

Größe an der entsprechenden Stellen anzutragen. 

Hinweis: Bei der Vorkrümmungslinie W2 „Doppelwelle“ sind dagegen 

asymmetrisch wirkende Einzellasten zu erwarten. Dieser Fall ist jedoch 

wegen der gegenläufigen Einzellasten bezüglich dem 

Verformungsverhalten des Verbandes und der Bemessung der Gurte 

nicht maßgebend. Im unmittelbaren Bereich dieser Einzelasten 

allerdings sind die Füllstäbe und deren Anschlüsse auch für die 

Vorkrümmungslinie W2 zu kontrollieren. 

Bild 16: Darstellung „3-fach Welle“, „Doppelwelle“ sowie „Große 

Welle“ 

3-fach Welle 

Doppelwelle 

Große Welle 






◊ zugehöriges Lastbild: 

◊ Hinweis: Streng genommen wäre dieses Lastbild auch für Windlasten 

senkrecht auf die Gebäudelängswand zu untersuchen, da die auf die 

DIN1055-Teil 4, Ausgabe 2005-03 bezogenen Giebelwandanteile A/B 

und C andere cp-Werte als 0,8 ergeben. Durchgeführte 

Vergleichsberechnungen bestätigen, dass der Ansatz einer konstanten 

Gleichlast basierend auf cp = 0,8 für diesen Gebäudetyp die 

ungünstigste Beanspruchung im Untergurtverband erzeugt. 

◊ Abbildung des fertigbemessenen Untergurtverbandes: 

◊ Verformungskontrolle: 

aus L_VB1 bzw. K_VB1 

Der Nachweis der Einhaltung ausreichender Verformungen am 

Untergurtverband ist ein Nachweis der Tragsicherheit nach 

Theorie 2. Ordnung, welcher unter Berücksichtigung der Nachgiebigkeit 

der Verbindungsmittel zu erbringen ist. Da annähernd ein linearer 

Zusammenhang zwischen Verformung und Krafteinwirkung besteht, 

kann die Verformung des Untergurtverbandes gemäß der DIN1052: 

2004-08, 9.6.2 nachgewiesen werden. 





zu (6.): Statische Berechnung – Räumliches Tragverhalten 

Es gilt: 

f ´´ 

f ´´ 

f ´´ 

f ´´ 

( γ = 2, 

0) 

= 28 mm ⋅ 2 = 56 mm 

( γ = 3, 

0) 

= 28 mm ⋅3 

= 84 mm 

( γ 

= 3, 

0) 

84 

≤ 4, 

5in 

Zahlen : 

( γ = 2, 

0) 

56 

= 1, 

50 < 

Zusätzliche Reserven aus ungewollter Rückstellungswirkung der 

gezogenen Hauptbinder-Untergurte können im Bedarfsfall zur 

Reduzierung der Horizontalauslenkung herangezogen werden. Siehe 

hierzu unter www.eleco.de die Abschätzung der Rückstellkräfte im 

hinterlegten Dokument „Nachweis ausreichender Verbandssteifigkeit 

Patentdach.pdf“. 

◊ Kommentar zum räumlichen Tragverhalten 

Die vorgenannten Ergebnisse beruhen auf einer 

Näherungsbetrachtung. Umfangreiche 3D–Berechnungen, die sowohl 

hausintern als auch von externer Stelle durchgeführt worden sind, 

bestätigen die Richtigkeit der Näherungsbetrachtung. In den 

nachfolgenden Bildern sind die räumlich untersuchten Strukturen, 

Teilstrukturen und Verformungen beispielhaft dargestellt. 

An einem Versuchsmodell aus Holz im Maßstab 1:50 konnten die 

beiden Knickbiegelinien W2 „Doppelwelle“ und Knickbiegelinien W3 

„3-fach Welle“ experimentell bestätigt werden. Die zusätzlich in der 

Rechnung berücksichtigte Knickbiegelinien W1 wurde wegen dem 

geometrischen Zwangspunkt First in keinem der Experimente bestätigt. 

Die theoretische Große Welle W1 wird trotzdem in allen Berechnungen 

kontrolliert und berücksichtigt. 

3D Gesamtstruktur des Nagelplattenbinderdaches (ohne Quer- und 

Längsanbauten) 



4, 

5




3D Teilstruktur zu Hauptbinder und Längsverband 

Die Kreuzungspunkte der Längs- mit den 

Vertikalverbänden sind biegesteif 

angesetzt. 

3D Teilstruktur aus Hauptbinder, K-Bock und Obergurtverband 

Lastbild der angetragenen Imperfektionen zur „Großen Welle“ 






Lastbild der angetragenen Imperfektionen zur „Doppelwelle“ 

Lastbild der angetragenen Imperfektionen zur „3-fach Welle“ 






3D zum Verformungsverhalten der Hauptbinderstruktur 

aus Theorie II. Ordnung max fz = 37mm (=vertikal) 






Modellbau: Versuchsmodell aus Holz „M = 1:50“ 

Modell „Lidl-Markt“ mit unterschiedlichen Versuchsaufbauten 

3-fach Welle Doppelwelle 





zu (6.): Statische Berechnung – Giebelausbildung 

• Giebelausbildung 

Position Giebelverkleidung – Pfosten: 

� Statisches System: 

Pfostenabstand e≤1,10m 


◊ aus dem Wind auf Giebel: (Böengeschwindigkeitsdruck q=0,61 kN/m²) 

wD = cP 

× q × e = 1 , 0× 

0, 

61× 

1, 

1 = 0, 

67kN 

/ m 

◊ aus Giebelverkleidung: 

Rauschalung, 18mm = 0,15 kN/m² 

Blechverkleidung = 0,12 kN/m² 

Eigenlast Pfosten = 0,12 kN/m² 

Summe g’Pf = 0,39 kN/m² 

� gPf = 0,39 x 1,20 x 4,18 = 2,00 kN 

� Schnittgrößen und Bemessung: 

max. l=4,18m 

gewählt: Pfosten b/h = 6/16, NH-S10, Holzfeuchte fo≤20% 

vorhM 

= 

vorhσ 

= 

B 

B 

y 

vorhσ 

B 

zulσ 

= 

wD 

⋅ 

8 

M 

= 

W 

0, 

57 

1, 

0 

2 

l 

2 

0, 

67 ⋅ 4, 

18 

= 

= 1, 

46 kNm 

8 

146 ⋅ 6 

= 0, 

57 kN 

2 

6 ⋅16 

2 

cm 

0, 

57 

1, 

0 

4 

4 

5⋅ 

q ⋅l 

5× 

0, 

0067 × 418 × 12 

vorh. f x = = 

= 1, 

3cm 

< l / 300 

3 

384 ⋅ E ⋅ I 384× 

1000× 

6× 

16 



= 



zu (6.): Statische Berechnung – Queranbauten im Eingangsbereich sowie 

Längsanbau 

• Vorbemerkung: Nachfolgend werden die Einwirkungen auf die Binder und 

Verbände nicht mehr gesondert erläutert. Dargestellt werden vielmehr die 

Besonderheiten des Qualitätsdaches für Quergiebel- und Längsanbauten. 

• Wegen des Verzichtes auf stählerne Windrispenbänder ist für die Anbauten 

analog zum Hauptdach ebenfalls das Prinzip der Qualitätsaussteifung 

anzuwenden. Für den Nachweis der ggf. gedrückten Untergurte der 

Dreiecksbinder und für den Nachweis der Aufnahme der Windlasten sind keine 

gesonderten Untergurtverbände erforderlich. Einfache Lattenstränge im 

berechneten Abstand erfüllen diese Funktionen. Das Längsaussteifungssystem 

(Längsverband) zur Ableitung der Windlasten aus dem Obergurtbereich wird in 

diesem Sonderbereich unmittelbar am Ringanker über der Längswand des 

Hauptbaus verankert. 

• Quergiebelbinder HB2 im Eingangsbereich 

Alle Binder in diesem Bereich wurden unter Berücksichtigung einer möglichen 

Schneesackbildung und einer höhenabhängigen Windlast berechnet. Der 

Böengeschwindigkeitsdruck wurde im Quergiebelbereich wegen niedrigerer 

Firsthöhe unterschiedlich zum Böengeschwindigkeitsdruck im Hauptbinderbereich 

angesetzt. Für die Ableitung der senkrecht auf die Quergiebel 

strömenden Windlasten wurde sinnvollerweise am Quergiebelbinder HB2 in der 

Mitte ein vertikaler Füllstab gesetzt um den notwendigen Stich-Längsverband 

mit einer einschnittigen Holz-Holz Verbindung zu befestigen. 






Längsanbau 

• Quergiebelbinder HB2 fertig bemessen 

• Quergiebel Aussteifungsbinder VB2, K_VB2 und L_VB2 fertig bemessen 






Längsanbau 

• Quergiebelbinder HB3 inkl. Verbände VB3, K-VB3 und L-VB3 







für Fa. LIDL Dienstleistung GmbH & Co. KG Seite 112 von 144 

zu (6.): Statische Berechnung – Anlieferungsbereich 

• Hauptbinder HB4 im Anlieferungsbereich inkl. Verband VB4 








zu (6.): Statische Berechnung – Anlieferungsbereich 





zu (6.): Statische Berechnung 

• Alle Aufsatzbinder ASB1 bis ASB7 

� Statisches System 

� Lastannahmen 

� Schnittgrößen und Bemessung 





7. Musterbeispiel für einen Lidlmarkt 

mit Pultdach 

• Projektangaben für das Musterbeispiel: 

Die Grundrissabmessungen des Hauptbaus betragen 25,93 m x 53,66 m. Es 

handelt sich um ein Pultdach mit DN 4°. Die Hauptbinderlänge beträgt 27,65 m 

inkl. 1x 120 cm und 1x 52 cm Dachüberstand. 

• Bauteilliste zum konkreten Beispiel: 

25,93 m 



53,66 m



zu (7.): Statische Berechnung „Pultdach“ 

• Statische Berechnung für einen Lidlmarkt mit Pultdachform 

Die nachfolgende Ausarbeitung ist keine komplette Statische Berechnung. Die 

eigentliche Bemessung der einzelnen Bauteile wird nicht im Detail aufgezeigt, 

sondern nur das fertig bemessene Bauteil zeichnerisch dargestellt. 

Zuschnittbedingte Abweichungen an den jeweiligen Bauteilen sind möglich. 

Für einen Lidl-Markt mit Pultdachvariante werden die Grundlagen für die 

Anwendung des Eleco Qualitäts-Dachaussteifungssystems zusammengestellt 

und sich dabei auf die Besonderheiten des Pultdachs beschränkt. 

Positionsplan 





zu (7.): Statische Berechnung „Pultdach“ 

• Hauptbinder HB1: 

◊ Systemangaben: 

Vom Tragwerksplaner individuell gewählte Binderkonfiguration unter 

Berücksichtigung der im Kapitel 3 „Binderkonfiguration“ beschriebenen 

Qualitätsmerkmale. 

Bild: Vermassung und Systembild des Hauptbinders: 

Bild: Beispiel eines möglichen Lastbildes des Pultbinders: 





zu (7.): Statische Berechnung „Pultdach“– Obergurtverband VB1 

• Obergurtverband VB1: 


- Entgegen üblicher Windverbandsausführungen wird die Stabilität des 

Daches durch industriell vorgefertigte Längsverbände, K-Böcke, 

Obergurtverbände, diverse Vertikalverbände (Windböcke) und ggf. 

Untergurtverbände erzielt. 

- Die inneren Längsverbände mit K-Böcken in Füllstabebene werden 

eventuell einer Doppelfunktion ausgesetzt: 

a) Unterstützung der Obergurtverbände 

b) Aufnahme der „inneren“ Seitenlasten der knickgefährdeten 

Füllstäbe der Hauptbinder 

- Die Obergurtverbände sind neben den inneren Auflagern (Längsverbände 

mit K-Böcken) auch außen an den Auflagerstellen mittels Windböcke 

gestützt. 

Bild: Geometrische Lage des Obergurtverbandes bezogen auf die 

Hauptbindergeometrie mit Angabe zur Lage der Längsverbände 






- Grundsätzlich sind Pultdachbinder mit Anfangshöhen an den äußeren 

Auflagerpunkten mittels Gabellagerung zu stabilisieren. Damit soll 

sowohl im Montagezustand als auch im eingebauten Zustand eine 

ausreichende Stabilität sichergestellt werden. Zur Erzeugung dieser 

Gabellagerung und ggf. zur Knickstabilisierung der meist sehr hohen, 

gedrückten vertikalen Endstäbe (Anfangshöhe links und Anfangshöhe 

rechts) der Pultdachbinder werden unten dargestellte Bauteile benötigt. 

Dabei hat der Vertikalverband die Funktion der Lastübernahme der meist 

äußeren Windlasten aus den Obergurtverbänden und die Einleitung 

derselben in die Unterkonstruktion. 

Stirnverband (hier: vollständig 

durchgehend) bei 

Anfangshöhe links und rechts 

Vertikalverband 

Es ist nicht zwingend notwendig einen vollständigen Stirnverband über die 

gesamte Gebäudelänge anzubringen. Alternativ können kurze Teil- 

Stirnverbände mit einer Bauteillänge ≥ 3 Binderfelder stirnseitig 

angebracht werden. Dabei müssen für den Fall, dass kein 

Konstruktionsaufbau nach außen möglich ist, die beiden betroffenen 

inneren Binder um das Maß des Stirnverbandes verkürzt werden. 



Stirn- und Vertikalverband 

als Gabellagerung für die 

Pultdachbinder


für Fa. LIDL Dienstleistung GmbH & Co. KG Seite 120 von 144 


Die Übernahme der Horizontalkomponente aus den Obergurtverbänden 

erfolgt über den unteren horizontalen Stab des Vertikalverbandes. Die 

zugehörigen vertikalen Komponenten werden von den angrenzenden, 

etwas weiter entfernteren V-Stäben der Hauptbinder mittels Vernagelung 

Vertikalverband//V-Stab des Binders aufgenommen und verankert. 

Üblicherweise kann für die Weiterleitung an den Traufen die 

Ausgleichslast Qers,W1,VB bzw. Qs,W2,VB von der errechneten 

Gesamtauflagerreaktion an der Traufe abgezogen werden, wenn ein 

entsprechender Ausgleichsstrang (Randbohle unmittelbar über dem 

Vertikalverband) zug- und druckfest eingebaut ist. 

Hinweis zum Stirnverband: 

-Alternativ zu gesondertem Stirnverband: 

In Abhängigkeit der Pultdachbindergeometrie kann der innere 

Längsverband L_VB mit entsprechendem statischem Nachweis 

stellvertretend auch außen am Hochpunkt des Pultdachbinders verwendet 

werden. 

-Bei Anbauten im traufseitigen Bereich sind Haupt- und Nebendachbinder 

unmittelbar nebeneinander bei deckungsgleichen V-Stäben anzuordnen. 

Damit wird eine gemeinsame Gabellagerung für beide Binder mit EINEM 

Stirnverband erzeugt. 

◊ Angaben zu den inneren Längsverbänden in der Füllstabebene 

- Bauhöhen der zugehörigen 

Längsverbände sind durch die max. 

zulässige Knicklänge der Füllstäbe 

begrenzt. Einzuhaltende Bauhöhe des 

Längsverbandes ist ca. 80 % der 

verfügbaren lichten Füllstablänge. 






◊ Prinzip der Dachaussteifung: Bezeichnungen der Aussteifungselemente 

Bild: Zusammenspiel zwischen den Hauptraggliedern und den 

aussteifenden Bauteilen im Hauptbaubereich 

K-Verband K-VB1a 


K-Verband K-VB1b 

Bild: Zusammenspiel aller aussteifenden Bauteile im gesamten 

Dachbereich 



Untergurtverband UG_VB1 

Vertikalverband 

Längsverband L-VB1 

Stirnverband St-VB1




◊ Obergurt- und Untergurtverbände im Giebelbereich 

(ohne Darstellung der Längsverbände): 

Bild : Verbände in Ober- und Untergurtebene im Falle möglicher, 

unausgesteifter Glasfassaden im Giebelbereich 

Beachte: 

Bei den vorgenannten 3D-Darstellungen zum Prinzip des 

Qualitätsaussteifungssystems handelt es sich um eine individuelle 

Lösung, welche je nach Schneelast und sonstigen Einwirkungen von Fall 

zu Fall eine unterschiedliche Anzahl an Längs- und Untergurtverbänden 

erforderlich machen kann. Unter der Voraussetzung ausreichend 

ausgesteifter Giebelwände (d.h. biegsteife, umlaufende Ringanker mit 

unmittelbaren eingespannten Stahlbetonstützen) können die 

Untergurtverbände ggf. entfallen. Die zugehörigen statischen Nachweise 

sind bereitzustellen. 






◊ Grundlagen zum Ansatz möglicher Knickbiegelinien: 

Es werden im Hauptbaubereich des vorliegenden Musterbeispiels zwei 

mögliche Vorkrümmungen an den gedrückten Obergurten untersucht. 

Die erste Vorkrümmungsannahme (Vorkrümmungslinie W1) beschreibt 

eine einwellige 

Vorverformung über den 

gesamten schrägen 

Obergurtbereich, also 

von Traufe zum 

Hochpunkt. 


Hinweis zur Großen Welle: Der abgewickelte Obergurt stellt 

einen schlanken Knickstab (Eulerfall 2) dar, welcher schon bei 

geringer Druckkraft seitlich ausweicht. Dieses Ausweichen wird 

in der Berechnung ersatzweise durch eine Seitenlast qErsatz = qers 

erfasst. Aus der Gleichgewichtsbedingung in Stabmitte mit dem 

Ansatz N0 ⋅ e0 = qers ⋅ l²/8 läßt sich näherungsweise eine fiktive 

Ersatzlast über alle Binder von qers = m ⋅ N0 ⋅ e0 ⋅ 8 / l² 

ermitteln, welche über die starr anzusetzenden Innenauflager der 

Obergurtverbände (Verbandsunterstützung durch Längsverband) 

zusammen mit den externen Lasten abgetragen wird. Dies ist 

eine grobe Näherung zur Bemessung der Ober- und 

Untergurtverbände wie ausführliche Berechnungen nach Theorie 2. 

Ordnung belegen. 

Auf Anfrage stellt die Fa. Eleco das zugehörige, ausführlich erläuternde 

Dokument „Nachweis einer ausreichenden Verbandssteifigkeit in Ober- 

und Untergurtebenen für das Eleco Qualitätsdachaussteifungssystem bei 

einwelligen Vorkrümmungen im gesamten Obergurtbereich“ zur 

Verfügung. 

Wie die Ausführungen im hinterlegten Dokument zeigen, ist die 

Steifigkeit des Obergurtverbandes dominant von der Steifigkeit des 

Untergurtverbandes beeinflusst. Der Obergurtverband dient lediglich 

der „Durchleitung“ der Kräfte zu den stützenden Stellen des 

Untergurtverbandes. Als Steifigkeit der gedrückten Obergurte der 

Hauptbinder wird die Verbandssteifigkeit des Obergurtes (wegen eng 

verlegter, vorhandener Dachlatten) ersatzweise herangezogen, da die 

Eigensteifigkeit der gedrückten Hauptbinderobergurte sehr gering ist. 

Die Erfassung des Einflusses aus Theorie 2. Ordnung erfolgt entweder 

durch eine genaue Berechnung mit vorgekrümmten Stäben entsprechend 






dem o.g. Dokument „Nachweis ausreichender Verbandssteifigkeit 

Patentdach.pdf“ oder durch Multiplikation der externen und internen 

Lasten mit einem Dischínger-Faktor bei linearer Berechnung. 

Dabei werden in beiden Fällen Federkonstanten an den Innenauflagern 

angesetzt, die die Verträglichkeitsbedingung zwischen Ober- und 

Untergurtverbandsverformung sicherstellen. 

Infolge der „Durchleitungs“-Funktion der Obergurtverbände bei 

Vorkrümmungslinie W1, können für die baupraktischen Nachweise 

vereinfachend auch starre Innenauflager an den Obergurtverbänden bei 

1,0-fachem Ansatz (ohne Ansatz des Dischinger-Faktors) externer und 

interner Lasten gesetzt werden. 

Der Ansatz einer Vorverformung 

von maximal e0 = 3,0 cm ist 

durch die einfache 

Überprüfbarkeit (Sichtprüfung) 

der Rechtwinkligkeit und 

Parallelität zwischen Binder und 

Längsverband gerechtfertigt. 

Einfachste Orientierungshilfe 

sind dabei 

V-Stäbe im Längsverband, 

welche parallel zu den zu montierenden Hauptbindern stehen müssen. 

Neben dieser Vorkrümmung von e0 = 3,0 cm wird zusätzlich eine 

einheitliche Schrägstellung von ebenfalls 

3,0 cm an allen Bindern wirksam in eine Richtung angesetzt. 

Beachte: Bei der Montage der Binder ist unbedingt auf die Einhaltung der 

genannten Vorkrümmung e0 < 3,0 cm und der Einhaltung der 

Gesamtauslenkung aus Vorkrümmung + Schrägstellung von insgesamt 

6,0 cm zu achten. 






Eine Vorkrümmungslinie W2 kommt in dem konkreten Musterbeispiel 

nicht zustande. Die Vorkrümmungslinie W2 müsste bei einmalig mittig 

unterstütztem Verbandssystem angesetzt werden. Die Vorkrümmungslinie 

W2 ginge dann von einer zweiwelligen Vorverformung bezogen auf den 

gesamten Druckgurt, Traufe-Längsverband // Längsverband – Hochpunkt 

aus, welche zusätzlich ungünstigst anzusetzen wäre. Diese Doppelwelle 

schlägt dabei am inneren Längsverband um. 

Die zweite Vorkrümmungsannahme (Vorkrümmungslinie W3) beschreibt 

bezogen auf den gesamten Druckgurt einen dreiwelligen Verlauf der 

Vorverformung: 

Traufe-Längsverband // 

Längsverband - 

Längsverband // 

Längsverband – Traufe. 

Die 3-fach Welle schlägt 

dabei jeweils an den 

„3-fach Welle“ 

inneren Längsverbänden um. 

Durchgeführte praktische Modellversuche belegen die Richtigkeit dieser 

Vorkrümmungsannahmen. Entsprechende Informationen sind unter 

www.eleco.de verfügbar. 

◊ Ersatzlasten bzw. Seitenlasten mit zugehörigen Ausgleichlasten über alle 

Binder: 

Zu diesen unterschiedlichen Vorkrümmungen gehören unterschiedliche 

Ersatzlasten bzw. Ersatzlastgruppen qWi, QWi: 

Vorkrümmungsannahme W1 mit Ersatzlast [kN/m] und 

Ausgleichslast [kN]: 

m ⋅ NGurt 

⋅e0 

⋅8 

qers, 

W1 

⋅l 

qers, 

W1 

= 

; Q 

2 

ers, 

W1 

= 

l 

2 

VB 

Vorkrümmungsannahme W3 mit Seitenlast [kN/m] und 

Ausgleichslast [kN]: 

m ⋅ NGurt, 

Feld1 

qS 

, 

qS 

, Feld1, 

W 3 = 

; QS 

, Feld1, 

W 3 = 

30⋅ 

l 

q 

q 

S , Feld 2, 

W 3 

S , Feld 3, 

W 3 

m ⋅ N 

= 

30⋅ 

l 

m⋅ 

N 

= 

30⋅ 

l 

Gurt, 

Feld 2 

Gurt, 

Feld 3 


Feld1 

Feld 2 

Feld 3 


; 

; 

Q 

Q 

S , Feld 2, 

W 3 

S , Feld 3, 

W 3 

q 

= 

q 

= 

VB 

Feld1, 

W 3 

2 

S , Feld 2, 

W 3 

2 

S , Feld 3, 

W 3 

2 

⋅l 

Feld1 

⋅l 

⋅l 

Feld 2 

Feld 3




Die ungünstigsten Einwirkungen aus diesen zwei unterschiedlichen 

Vorkrümmungsannahmen in Überlagerung mit den externen Einwirkungen 

aus Wind o.ä. werden für die Berechnung der Obergurtverbände, 

Längsverbände und Untergurtverbände verwendet. 

◊ Externe Lasteinwirkung 

Aus den externen Lasteinwirkungen infolge des Windes auf die Giebel und 

unter Berücksichtigung einer möglichen Schrägstellung über alle Binder 

folgt: 

� Windlast aus Wind auf beide Giebel: 

Böengeschwindigkeitsdruck q(z) in kN/m² (firsthöhenabhängig); 

Anfangshöhen h1 und h2 

mittlere Giebelhöhe hm = 0,5 x (h1 + h2) 

w 

H 

hm 

( c + c ) × q( 

z) 

× × cos ° in kN m 

= p s 

α 

2 

Hinweis: 

Vorgenannte Werte sind übliche Ansätze für Binder mit Dachneigungen 

bis ca. 25°. In allen anderen Fällen sind die Windlasten entsprechend ihrer 

Lasteinzugsfläche in Ansatz zu bringen. In allen Fällen sind die 

angesetzten Lasten stets entsprechend der aktuellen DIN 1055, Teil4 

anzupassen. 

Eine Verteilung der Windlasten näherungsweise als Gleichlast anstelle 

eines genauen trapezförmigen Lastansatzes auf alle Verbandspaare ist bei 

üblichen Dachneigungen (




� Zusätzliche Seitenlast aus ungewollter Schrägstellung φ nach DIN1052 

(2004-08); Abschn. 8.5.3 über alle Binder: 

ϕ = 

ϕ = 

H 

O 

0, 

005 

0, 

005 

⋅ 

e = ϕ × h 

B 

H O = VO 

× ϕ = 

5 h 

Hinweis: V0 ist bezogen auf die schräge Länge (schräger 

Verbandsverlauf) 

Zahlenbeispiel: 

[ ( 0, 

52× 

cos 4° 

+ 0, 

15) 

× 1, 

25] 

× 0, 

005 = 0, 

004kN 

/ m 

e = ϕ × hB 

= 0, 

005× 

330 = 1, 

7cm 

≅ 3cm 

0 

0ϕ 

Näherungsweise wird angesetzt: 

Gesamtbinderanzahl von m = 44 Stück. 

Alle Binder ungünstigst in eine Richtung schräg. 

Hieraus ergibt sich eine zusätzliche Seitenlast infolge 

Schrägstellung: 

m ⋅VO 

⋅e 

H Oϕ 

= 

h 

44⋅ 

0, 

84⋅ 

0, 

03 

= 

= 

3, 

30 

kN/m 


0, 

34 


B 

O 

für h 

für h 

≤ 5m 

> 5m 

Seitenlast H0 je Einzelbinder: 

H kN / m V × ϕ = ( s × cosα 

+ g ) × e × 

O 

m ⋅V0 

⋅e 

= 

h 

B 

0 

in 

kN 

m 

[ ] [ ] ϕ 

= O 

i 

OG Bi 

V0=0,84 kN/m





Vorkrümmungsannahme W1, den zugehörigen inneren Seitenlasten 

qers,W1 und Ausgleichslasten Qers,W1 sowie allen externen Einwirkungen 

aus Wind wH und Schrägstellung H0ϕ 

Darstellung des maßgebenden Lastansatzes der Vorkrümmung W1 

Die Annahme einer gleichmäßigen Verteilung der inneren Seitenlasten qers 


-Vorkrümmungsannahme W1 mit Ersatzlast qers,W1 [kN/m] über alle Binder: 

q 

-Maßgebende Belastung je Obergurtverband 

q 

ers, 

W 1 

VB , W 1 

m ⋅ N 

= 

Gurt 

2 

lVB 

w 

1 

= 

⎛ 

q 

H 

ers W H 

⎞ 

⎜ , 1 + + 

2 0ϕ 

⎟ ⋅ 

⎝ 

⎠ n 

mit n = Anzahl der Obergurtverbände 

-Ausgleichslast Qers,W1 [kN]für die Vorkrümmungsannahme W1 je 

Obergurtverband: 

Q 

ers, 

W 1, 

VB 

q 

= 

ers, 

W 1 

2 

⋅l 


Die Ermittlung der maximalen Auflagerreaktionen über den inneren K- 

Böcken und den äußeren Randauflagern (Windböcken) erfolgt mit obigen 

Lastwert qVB,W1 mittels TrussCon Rechenprogramm. 

Beachte: Für die Weiterleitung an den Traufen kann die Ausgleichslast 

Qers,W1,VB von errechneten Auflagerreaktion an der Traufe abgezogen 

werden, wenn ein entsprechender Ausgleichsstrang (Randbohle) zug- und 

druckfest eingebaut ist. 



⋅ e 

VB 

0 

⋅8 

1 

⋅ 

n 

„Große Welle“





Vorkrümmungsannahme W3, den zugehörigen inneren Seitenlasten 

qs,W3 und Ausgleichslasten Qs,W3 sowie allen externen Einwirkungen aus 

Wind wH ind Schrägstellung H0ϕ 

Darstellung des maßgebenden Lastansatzes der Vorkrümmung W3 



-Vorkrümmungsannahme W3 mit Seitenlasten qs,Feld1,W3 // qs,Feld2,W3 // 

qs,Feld3,W3 [kN/m] über alle Binder: 

q 

q 

q 

S , Feld1, 

W 3 

S , Feld 2, 

W 3 

S , Feld 3, 

W 3 

m ⋅ N 

= 

30 ⋅ l 

m ⋅ N 

= 

30 ⋅ l 

m ⋅ N 

= 

30 ⋅ l 

Gurt, 

Feld1 

Feld1 

Gurt, 

Feld 2 

Feld 2 

Gurt, 

Feld 3 

Feld 3 



„3-fach Welle“




-Maßgebende Belastungen je Bereich und je Obergurtverband: 

Die Gesamtbelastung qVB,W3 setzt sich aus drei Teilen wie folgt zusammen. 

Für die Ermittlung der maßgebenden Auflagerreaktionen an Traufe und 

Innenauflager (K-Bock Bereich) treten je nach Auslenkungsrichtung der 

Welle W3 unterschiedliche Auflagerreaktionen auf. Dabei sind ungünstigst 

die Maximalwerte an den Innenauflagern für die Längsverbände 

maßgebend. 

⎛ 

⎜± 

qs, 

Feld1, 

W 3 

⎝ 

w 

+ H 1 

+ H 

⎞ 

2 0ϕ 

⎟ ⋅ 

⎠ n 

qVB, 

W 3 = 

⎛ 

q 

wH 

⎜± 

s, 

Feld 2, 

W 3 + 

⎝ 

1 

+ H 

⎞ 

2 0ϕ 

⎟ ⋅ 

⎠ n 

⎛ 

q 

wH 

⎜± 

s, 

Feld 2, 

W 3 + 

⎝ 

1 

+ H 

⎞ 

2 0ϕ 

⎟ ⋅ 

⎠ n 


-Ausgleichslasten Qs,Feld1,W3 // Qs,Feld2,W3 // Qs,Feld3,W3 [kN] für die 

Vorkrümmungsannahme W3 je Obergurtverband: 

Q 

Q 

Q 

S , Feld1, 

W 3, 

VB 

S , Feld 2, 

W 3, 

VB 

S , Feld 3, 

W 3, 

VB 

q 

= ± 

q 

= ± 

q 

= ± 

S , Feld1, 

W 3 

⋅l 

2 

⋅l 

2 

⋅l 

2 

S , Feld 2, 

W 3 

S , Feld 3, 

W 3 

Feld1 

Feld 2 

Feld 3 

1 

⋅ 

n 

1 

⋅ 

n 

1 

⋅ 

n 


Die Ermittlung der maximalen Auflagerreaktionen über den inneren K-Böcken 

und den äußeren Randauflagern (Windböcken) erfolgt mittels TrussCon 

Rechenprogramm mit obigen Lastwert qVB,W3. 

Beachte: 

Für die Weiterleitung an den Traufen und Innenauflagern sind die 

Ausgleichslasten Qs,Feld1,W3,VB // Qs,Feld2,W3,VB // Qs,Feld3,W3,VB von den per 

Programm errechneten Auflagerreaktionen an Traufe und Innenauflagern 

abzuziehen. 

Voraussetzung hierfür sind entsprechende Ausgleichsstränge an Traufe und 

Innenauflager. 

Alle weiteren Bauteile (Dachlatten, Windböcke an der Traufe, K-Böcke und 

Längsverbände im Inneren und Untergurtverbände) sind prinzipiell den 

entsprechenden theoretischen Grundlagen für den Satteldachbinder zu 

entnehmen und auszuführen. 





8. Ergänzende Angaben und Hilfestellungen für die Abarbeitung 

konkreter Statischer Projekte von Sattel- und Pultdächern 

Aufgrund der Komplexität der Aufgabenstellung stellt die Firma Eleco ihren 

Kunden im Downloadbereich unter www.eleco.de umfangreiche Hilfen zur 

Verfügung. Alle in diesem Handbuch in der Theorie ausführlich beschriebenen 

Formeln werden komprimiert in einem eigens hierfür geschaffenen 

themenmäßig geordneten Dokument zusammengefasst. Dieses Dokument ist 

eine wichtige Hilfestellung für die Erstellung einer Dachstatik, sie ersetzt 

jedoch nicht die Kenntnisse aus dem Konstruktionshandbuch. 

Berechnungshilfe mittels Excelblatt 

Aufgrund der umfangreichen Erläuterungen zu den Sattel- und Pultdächern 

können die abgeleiteten Beziehungen und Prinzipien sehr einfach auf beliebige 

Dachformen und Imperfektionsannahmen übertragen werden. Das gilt auch für 

Konstruktionen, bei denen beispielsweise der Wind auf die Giebelwände durch 

entsprechend dimensionierte Ringanker und Stützen separat aufgenommen 

wird. Hier können ggf. Untergurtverbände entfallen. Untergurtverbände können 

auch dann entfallen, wenn die Längsverbände unmittelbar, vertikal 

verschieblich, auf dem Giebelringanker befestigt und statisch nachgewiesen 

werden können. 





9. Angaben zur Montage 

(Auszug aus „Der Zimmermann“ 11/2003) 





zu (9.): Angaben zur Montage 




















10. Bauwerksüberwachung 

Die Bauwerksüberwachung erfolgt in 2 Schritten: 

• Externe Kontrolle durch den beauftragten Prüfingenieur 

• Interne Kontrolle durch Binderhersteller und Montagebetrieb mittels Ein- und 

Durchführung von Qualität - Management 

Als Hilfestellung für die wichtigste Kontrolle (extern und neutral) wird dem 

Prüfingenieur seitens Eleco eine Checkliste zur Verfügung gestellt. Die Checkliste 

wird im Internet unter www.eleco.de bereitgestellt. 

So soll gewährleistet sein, dass auch durch Prüfung unterschiedlicher Prüfer stets 

eine gleich bleibende Kontrollqualität gewährleistet wird. 





11. Brandschutzbemessungen bei Nagelplattenbindern: 

Nagelplattenbinder oder Nagelplattenkonstruktionsbauteile bestehen ausschließlich 

aus den Basismaterialen Holz und Stahl. 

Dabei kommt den stählernen Nagelplatten als Verbindungsmittel eine besondere 

Bedeutung zu, da bedingt durch deren geometrische Position die statische 

Festigkeit nicht nur lastabhängig sondern auch temperaturabhängig ist. 

Bei unmittelbarer Temperatureinwirkung im Anschlussbereich verlieren 

Stahlbauteile ab ca. 350 Grad Celsius bereits einen wesentlichen Teil ihrer 

Festigkeit. 

Aus diesem Grund können derzeit ungeschützte Nagelplattenverbindungen nicht 

ohne weitere zusätzliche Maßnahmen 1-teilig ausgeführt werden. 

Um künftigen normativen Anforderungen zur Feuerwiderstandsdauer gerecht zu 

werden, wurden umfangreiche Untersuchungen an einteiligen – und mehrteiligen 

Binderbauteilen angestellt. 

Deshalb wurden Forschungsarbeiten an das iBMB- Institut der TU Braunschweig in 

Auftrag gegeben, um geeignete Schutzbeschichtungen zu den Hölzern und 

Nagelplatten für einteilige Nagelplattenbinder zu finden. 

Diese Arbeiten sind mittlerweile weitgehend abgeschlossen. 

Eine für die praktische Anwendung notwendige bauaufsichtliche Zulassung steht 

kurz vor der Antragstellung. In Sonderfällen können ggf. anstehende Bauvorhaben 

auf Anfrage mittels dem Verfahren der „Zustimmung im Einzelfall“ durch 

Bereitstellung entsprechender Gutachten und Prüfberichte vor Erteilung der 

Zulassung geplant und gebaut werden. 

Neben der künftigen Möglichkeit Nagelplattenbinder und Verbände als einteilige 

Bauteile auszuführen besteht schon jetzt die Möglichkeit mehrschnittige 

Nagelplattenverbindungen herzustellen, in denen planmäßig ein Versagen der 

äußeren Bleche in den Nachweisen erfasst wird. 

Versuche,- ebenfalls durchgeführt am Brandschutzinstitut der Technischen 

Universität Braunschweig,- an mehrteiligen Nagelplattenbauteilen (z.B. 2 Bauteile 

unmittelbar nebeneinander) ungünstigst unter Zugbeanspruchung, ergaben unter 

Laborbedingungen eine Feuerwiderstandsdauer zwischen 35 Minuten und 42 

Minuten. 

Hierfür ist bereits ein Prüfzeugnis unter der Dokumentennummer: 3396/3536-TP 

vom 18.10.2006 verfügbar. 

Grundlage für beide Arten der Ausführung und deren brandschutztechnische 

Bemessung ist ein semi-probalistische Sicherheitskonzept, wobei abweichend 

von den Vorschriften in DIN 4102-22 im Abschnitt 4.2 für die Bestimmung der 

Bemessungswerte von einem vereinfachten Einwirkungsansatz ausgegangen 

werden darf: 





zu (11.): Brandschutzbemessungen bei Nagelplattenbindern 

Auf Bedarf können weiterführende Nachweise durch die Firm Eleco Bauprodukte 

GmbH bereitgestellt werden. 

Einwirkung: EdA = Eta x 0,65 Ed mit EdA = Bemessungswert der Einwirkung im 

Brandfall 

mit Ed = Bemessungswert der Einwirkungen 

für ständige und vorübergehenede 

Bemessungsituationen beim Nachweis nach 

DIN 1055-100. 

Für die brandschutztechnische Bemessung kann bei den zugehörigen Abbrandraten 

der Hölzer ein Wert von 0,8mm/min angesetzt werden. 

Der Einfluss der Brandeinwirkung auf die Materialeigenschaften und 

Querschnittsabmessungen kann dabei mittels zwei unterschiedlicher 

Rechenverfahren berücksichtigt werden: 

Verfahren 1: vereinfachtes Verfahren 

Verfahren 2: genaueres Verfahren 

Beim vereinfachten Verfahren wird die Tragfähigkeit an einem ideellen 

Restquerschnitt unter Festigkeits- und Steifigkeitsbedingungen bei 

Normaltemperatur ermittelt. Dabei wird der Verlust an Festigkeit und Steifigkeit 

pauschal durch eine erhöhte Abbrandrate berücksichtigt. 

Beim genaueren Verfahren ist die Tragfähigkeit für Biegung, Druck, Zug und 

deren Kombinationen an einem verbleibenden Restquerschnitt unter 

Berücksichtigung von Festigkeits- und Steifigkeitsverlusten unter 

Temperatureinwirkung zu ermitteln. 

In beiden Verfahren ist der Teilsicherheitsbeiwert Gamma auf der Materialseite mit 

1,0 angesetzt. 

Auf Bedarf können weiterführende Nachweise durch die Firm Eleco Bauprodukte 

GmbH bereitgestellt werden. 

Bei druckbeanspruchten Bauteilen 

sind wegen der möglichen Gefahr des 

Eintretens ungewollter Exzentrizitäten 

bei unmittelbarer Brandeinwirkung 

zusätzliche stabilisierende 

Maßnahmen erforderlich. Diese sind 

üblicherweise meist zweireihig 

angeordnete Vollgewindeschrauben 

oder je nach Holzstärke der 

Einzelbinder Rillennägel, welche die 

Knicksicherheit der Einzelstäbe 

wesentlich erhöhen. 



Zugbeanspruchte Nagelplattenverbindung nach 

Feuerweinwirkung entsprechend der 

Einheitstemperaturkurve



12. Schlusswort // Gebrauchsmusterurkunde 

◊ Schlusswort 

o Nagelplattenkonstruktionen sind filigrane, hochtragfähige 

Bauteile. Ausschlaggebend für die Standfestigkeit ist ein 

sorgfältig geplantes Aussteifungssystem senkrecht zur 

Tragebene. 

o Mit dem neuen zum Patent angemeldeten und per 

Gebrauchmuster bereits geschützten ELECO Qualitäts- 

Dachaussteifungssystem wird sowohl in als auch aus der 

Binderebene das Qualitätsniveau deutlich erhöht. 

Es werden keine „weichen“ Aussteifungssysteme angewandt, der 

Einfluss aus Temperatur wird dauerhaft vermieden und 

ungewollte Imperfektionen (Schrägstellungen und 

Vorkrümmung) auf ein Minimum reduziert. 

o Durch die Wahl geeigneter statischer Systeme wird die Realität 

des Tragverhaltens in ausreichendem Maße erfasst. 

Denn man sollte nur dann an die Grenzbelastung bei der 

Einzelbemessung von Bauteilen gehen, wenn alle 

Einflussparameter auf das Tragverhalten in Ansatz gebracht 

wurden. 

Eine Spannungsausnutzung von 100% (bis zu 103%) hat mit 

Qualitätsverbesserung nichts zutun, wenn nur eine 

Näherungsberechnung als Grundlage dient. 

o Mit dem neuen Aussteifungskonzept setzt Eleco punktgenau dort 

an, wo die Schwachstellen bisher lagen. 

Zu diesen Schwachstellen zählt unter anderem auch die teilweise 

ungenügende Fachkenntnis bei den Prüfingenieuren. Diesem 

Punkt möchte Eleco durch aussagekräftige Unterlagen und 

einem schlüssigen und überschaubarem System entgegengehen. 

Hier geben wir den Prüfingenieuren Unterlagen an die Hand, 

welche ihm helfen sollen, in Ergänzung zu seinen eigenen 

Kontrollen, ggf. Mängel an der Konstruktion frühzeitig zu 

erkennen. 

o Eine interne Kontrolle sollte man als das bewerten, was es ist; es 

wird die eigene Arbeit von dem ausführenden Personal 

überprüft. Zeit- und Kostengründe reduzieren die Aussagekraft 

solcher Kontrollen. 

Hinweise und konstruktive Kritik nehmen wir gerne entgegen um 

auch in Zukunft die Qualität dauerhaft garantieren zu können! 





zu (12.): Schlusswort // Gebrauchsmusterurkunde 

◊ Eleco Gebrauchsmusterurkunde 





Raum für Notizen

Transport- und Montagezustände gemäß Abschnitt 12

Sie wollen auch ein ePaper? Erhöhen Sie die Reichweite Ihrer Titel.

Template löschen?

Als Template speichern?